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目錄:山東章瑞機(jī)械有限公司>>氧化風(fēng)機(jī)>>脫硫氧化風(fēng)機(jī)>> 濕法煙氣脫硫氧化風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)圖

濕法煙氣脫硫氧化風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)圖
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適用范圍 脫硫氧化曝氣脫硫氧化曝氣 輸入功率 1.51.5w
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采用石灰石-石膏法脫硫工藝,通過對氧量的理論核算、脫硫氧化風(fēng)機(jī)停運后吸收塔液位的影響分析、漿液品質(zhì)分析與石膏品質(zhì)分析,得出氧化風(fēng)機(jī)停運的可行性探討。下面給大家介紹濕法煙氣脫硫氧化風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)圖問題。

采用石灰石-石膏法脫硫工藝,通過對氧量的理論核算出氧化風(fēng)量、脫硫氧化風(fēng)機(jī)停運后吸收塔液位的影響分析、漿液品質(zhì)分析與石膏品質(zhì)分析,得出氧化風(fēng)機(jī)停運的可行性探討。試驗表明,在停運過程中,凈煙氣SO2濃度、漿液中CaSO3濃度在正常范圍內(nèi),石膏成分及脫水正常。本文通過優(yōu)化氧化風(fēng)機(jī)的運行方式,可實現(xiàn)降低廠用電率0.07%。

1 脫硫氧化風(fēng)機(jī)停運可行性分析

超超臨界燃煤機(jī)組采用石灰石-石膏法脫硫工藝,每臺機(jī)組設(shè)置1座脫硫吸收塔,每座吸收塔設(shè)置兩臺羅茨風(fēng)機(jī)。

1.1 空氣量對吸收塔的影響

氧化風(fēng)量過大會導(dǎo)致系統(tǒng)能耗增加;過多的氣泡會導(dǎo)致吸收塔產(chǎn)生虛假液位。氧化風(fēng)量過小會導(dǎo)致脫硫系統(tǒng)設(shè)備的結(jié)垢和堵塞;抑制SO2的吸收,降低脫硫效率;影響脫硫石膏的品質(zhì)。因此,脫硫吸收塔需要的氧量需要相對精準(zhǔn)控制。在保證脫硫效率的前提下,提供合理的氧化風(fēng),一方面可降低脫硫系統(tǒng)的運行費用,另一方面可保證脫硫系統(tǒng)的穩(wěn)定運行。

1.2 氧化需求氧量、實際氧量計算

根據(jù)脫硫系統(tǒng)反應(yīng)方程式,SO32-轉(zhuǎn)化為SO42-,氧化需求氧氣量QO2計算公式為QO2=SO2去除量×0.5)/ρ;實際參與反應(yīng)氧量QO2r計算公式為QO2r=(O2-α×SO2×0.5)×β。計算保留裕度,取自然氧化率20%、氧化空氣利用率20%,以燃燒高硫煤種工況為主,考慮修正因素,采集各負(fù)荷下對應(yīng)的煙氣數(shù)據(jù),計算得出相應(yīng)QO2、QO2r如表1。

QQ圖片20230426150134.png

表1 相關(guān)理論計算值

式中QO2為氧化需求氧氣量,Nm3/h;ρ 為氧氣的密度,ρ=1.43kg/Nm3;0.5為氧化反應(yīng)化學(xué)當(dāng)量摩爾比;QO2r為實際參與反應(yīng)的氧量,Nm3/h;SO2為二氧化硫脫除量,Nm3/h;O2為原煙氣氧量,Nm3/h;α 為自然氧化率,20%;β 為空氣利用率,20%。

從表1中可以明顯看出:各負(fù)荷下煙氣中提供的氧氣量遠(yuǎn)大于氧化所需的氧氣量,從反應(yīng)需求氧量來看,氧化風(fēng)機(jī)是具備停運條件的。

此外,由于煙氣僅會與噴淋出的漿液逆向接觸而發(fā)生氧化反應(yīng),通過漿液池表面吸收的氧量是很小的,此時煙氣中的氧量能否將噴淋區(qū)漿液中亞硫酸鹽氧化為硫酸鹽是停運氧化風(fēng)機(jī)的關(guān)鍵。對此,做出如下分析:經(jīng)典雙膜理論認(rèn)為,對于氧化反應(yīng)的進(jìn)行,其控制步驟是O2的吸收,而O2透過液膜的能力與接觸表面積有關(guān),接觸表面積越大,O2的吸收能力越強(qiáng),提高接觸表面積的方法是提高液—氣比,由于漿液循環(huán)泵參數(shù)確定,液—氣比已確定,為了能夠提高漿液自然氧化的效率,可以通過增加漿液循環(huán)停留時間τc 來實現(xiàn)。

τc(min)是漿液在吸收塔內(nèi)循環(huán)一次在吸收塔中的平均停留時間,等于吸收塔漿液體積與循環(huán)漿液總流量之比。石灰石工藝的τc 一般為3.5~7min[2]。Tc=漿液體積(m3)/循環(huán)漿液總流量(m3/h)×60。

吸收塔直徑15.3m;面積183.76062m2;循環(huán)量:ABC 漿液循環(huán)泵9800m3/h,D 漿液循環(huán)泵7100m3/h。當(dāng)漿液循環(huán)泵ABCD、BCD 泵運行時,控制吸收塔液位分別在11.5m、11.3m,此時τc 分別為3.48min、4.67min,在保證石灰石溶解及石膏生長的同時實現(xiàn)了較多漿液循環(huán)次數(shù),在噴淋效果穩(wěn)定且富氧的情況下,自然氧化將在噴淋區(qū)持續(xù)發(fā)生。

1.3 氧化風(fēng)機(jī)停運后漿液品質(zhì)與石膏品質(zhì)的變化

為了探究氧化風(fēng)機(jī)停運對吸收塔漿液品質(zhì)、石膏品質(zhì)的影響,通過對氧化風(fēng)機(jī)停運后的吸收塔漿液進(jìn)行6小時內(nèi)的逐小時化驗,得出結(jié)果如表2,并分別于4月12日、16日、21日、22日進(jìn)行時長0.5h、3.0h、5.0h、5.0h 的停運試驗,在試驗后對吸收塔漿液、石膏中石灰石含量、亞硫酸鈣等參數(shù)進(jìn)行化驗,結(jié)果如表2~4所示。

表2.png

表2 吸收塔漿液分時品質(zhì)

結(jié)合表2~4相關(guān)化驗數(shù)據(jù)可以看出,氧化風(fēng)機(jī)停運后對吸收塔漿液品質(zhì)、石膏品質(zhì)基本無影響,各項指標(biāo)均在正常范圍內(nèi)波動,尤其亞硫酸鹽含量,始終保持在較低含量,證明了氧化風(fēng)機(jī)停運的可行性。

表3.png

表3 氧化風(fēng)機(jī)停運后吸收塔漿液品質(zhì)參數(shù)

表4.png

表4 氧化風(fēng)機(jī)停運后吸收塔石膏品質(zhì)參數(shù)

1.4 氧化風(fēng)機(jī)停運后吸收塔液位變化

吸收塔密度計算為:ρ=Δ P/g Δ H,液位計算公式為:H=P/ρg+h,式中Δ P 為差壓,Pa;Δ H為差壓變送器2個膜片的高度差,Δ H=8.8m;ρ 為漿液密度計算值,kg/m3;g 為重力加速度,9.8m/s;P 為吸收塔底部/頂部平均壓力,Pa;h 為底部/頂部壓力變送器的安裝高度,h=0.97m/9.70m。

河源電廠脫硫吸收塔存在起泡現(xiàn)象,為防止氧化風(fēng)機(jī)停運后產(chǎn)生溢流等事故,需探究氧化風(fēng)機(jī)停運對液位的影響,實施了多次風(fēng)機(jī)停運試驗,在試驗前將吸收塔液位降低至10.5m 左右,結(jié)果如表5。

表5 氧化風(fēng)機(jī)停運統(tǒng)計表

編號1、2、3是未投加增效劑時氧化風(fēng)機(jī)停運后的吸收塔液位變化情況,編號4、5是投加增效劑后吸收塔液位變化情況。可以看出液位出現(xiàn)上漲、下降兩種情況。吸收塔參數(shù)見表6。

1.4.1 以3號試驗吸收塔液位升高進(jìn)行分析

由表6可以看出,氧化風(fēng)機(jī)跳閘后吸收塔液位上漲約1.46m 是由于吸收塔頂部壓力P 頂部上漲了約11.60kPa 所致。具體分析如下:

表6.png

表6 吸收塔參數(shù)表

吸收塔漿液有一定粘度,在噴淋過程中夾雜煙氣在漿液表面形成氣泡,隨著氧化風(fēng)機(jī)所輸入的空氣不斷逸出到漿液表面,氣泡的內(nèi)部壓力不斷增大,當(dāng)壓力超過其表面張力時,氣泡破裂,漿液回落至漿液池中。當(dāng)氧化風(fēng)機(jī)停運后,氣泡無法自行完成長大破裂,這種情況形成大量小氣泡,提高了起泡層高度。此時由于起泡層的含水率不斷增加,導(dǎo)致了吸收塔頂部壓力升高,而底部壓力基本保持不變。

1.4.2 以1號試驗吸收塔液位降低進(jìn)行分析

由表6可以看出,氧化風(fēng)機(jī)跳閘后吸收塔液位降低約0.24m 是由于吸收塔頂部壓力P 頂部降低了約2.5kPa 所致。具體分析如下:

結(jié)合2號試驗可以看出,吸收塔液位在BC 漿液循環(huán)泵運行時停運氧化風(fēng)機(jī)會造成吸收塔液位降低,可能原因為停運D 漿液循環(huán)泵后,由于循環(huán)量變少、漿液擾動減少導(dǎo)致基本不產(chǎn)生氣泡。此外可能由于D 漿液循環(huán)泵噴淋層位于吸收塔頂層位置,噴淋落下的小液滴不斷融合成大液滴,具有的能量較多、對漿液擾動較大、起泡層增高,而在BC 漿液循環(huán)泵運行時避免了該現(xiàn)象。

頂部壓力測點在停運氧化風(fēng)機(jī)后壓力降低,其原因為在漿液自身起泡現(xiàn)象較輕的情況下,氧化風(fēng)機(jī)向吸收塔內(nèi)鼓氣會使?jié){液表面形成新的氣泡,使得起泡層增厚。而停運氧化風(fēng)機(jī)后,起泡層由于沒有新的空氣鼓入而逐漸降直至穩(wěn)定,使得頂部測點壓力變小。

1.4.3 以5號試驗投加增效劑后吸收塔液位升高進(jìn)行分析

表6中5號試驗是處理缺陷而停運氧化風(fēng)機(jī)的前后吸收塔參數(shù)變化數(shù)據(jù)??梢钥闯觯趸L(fēng)機(jī)停運、增啟D 泵并噴淋95t 后塔位分別升高了0.46m、0.78m,原因是吸收塔頂部壓力分別升高了4.07kPa、6.17kPa,底部液位在啟泵后升高5.58kPa 所致,原因分析如下:

此時漿液中氯根濃度為16187mg/L,漿液品質(zhì)相對較差,在A、B、C 三臺漿液循環(huán)泵運行時,停運氧化風(fēng)機(jī)后吸收塔液位上升了0.46m,符合以往的判斷,漿液在氧化風(fēng)斷供后發(fā)生了起泡現(xiàn)象。但是相對于以往停運氧化風(fēng)機(jī)的塔位變化(4號試驗氯根8000mg/L、5號試驗氯根10000mg/L),可以看出雖然漿液品質(zhì)相對較差,但是液位反而漲幅下降,加入的增效劑可以有效抑制漿液起泡。增啟D 漿液循環(huán)泵后液位出現(xiàn)了明顯上升,增量至1.24m,其原因一方面是啟泵后,對吸收塔漿液池表層產(chǎn)生擾動,起泡層增厚,另一方面由于向塔內(nèi)補(bǔ)充了95t水,約使塔位上升0.5m。

本次停運氧化風(fēng)機(jī)機(jī)組負(fù)荷為600MW,為預(yù)防吸收塔起泡而產(chǎn)生液位升高而溢流的現(xiàn)象,提前進(jìn)行了倒?jié){操作,為漿液起泡留下充足的裕度。在經(jīng)過停運氧化風(fēng)機(jī)、增啟漿液循環(huán)泵、增啟除霧水泵等可以使吸收塔液位升高的操作后,可見吸收塔液位仍在可控范圍內(nèi),對運行無影響。

此外,本次停運氧化風(fēng)機(jī)可以看出增效劑的加入有效抑制了吸收塔漿液的起泡情況,更有利于創(chuàng)造停運條件,同時保證了吸收塔凈煙氣在要求范圍內(nèi),未發(fā)生高負(fù)荷凈煙氣硫份超標(biāo)現(xiàn)象。因此,從運行經(jīng)濟(jì)性的角度考量看,可以定期向塔內(nèi)投加少量增效劑,在保持對吸收塔漿液起泡抑制效果的同時,做到改善吸收塔運行工況,節(jié)約石灰石采購量,減少濕磨機(jī)運行時間節(jié)約電量等降本情況,并且實現(xiàn)氧化風(fēng)機(jī)的長期停運。

綜上,按全年全負(fù)荷停運氧化風(fēng)機(jī),停運兩臺氧化風(fēng)機(jī)可節(jié)約電量3512.6MWh,每年兩臺機(jī)組停運氧化風(fēng)機(jī)保守計算可增收約162.6萬元(不包括減少的設(shè)備損耗費用),存在巨大節(jié)能潛力。目前通過燃燒高硫煤投加催化劑的經(jīng)驗,可以在停運氧化風(fēng)機(jī)過程中持續(xù)添加催化劑,保持吸收塔內(nèi)的催化劑在一定濃度范圍內(nèi)。投加適量催化劑在提高脫硫率的情況下,還可達(dá)到以下效果:抑制吸收塔起泡,在停運氧化風(fēng)機(jī)降低液位時可適當(dāng)提高液位;穩(wěn)定吸收塔pH,在保證自然氧化的同時減少對SO2吸收的抑制;減少石灰石用量,減少濕磨機(jī)運行時間,節(jié)約成本,緩解因濕磨機(jī)故障而產(chǎn)生的石灰石漿液制備壓力大的問題。

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濕法煙氣脫硫氧化風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)

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濕法煙氣脫硫氧化風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)—配管布置圖:

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