提高砂型強(qiáng)度；提高鐵液初始澆注溫度，適當(dāng)提高鐵液碳當(dāng)量。選擇碳鋼、普通灰鑄鐵或球墨鑄鐵回爐料作原料；減少鐵液自身含氣量，防止砂芯吸潮和底板產(chǎn)生變形；以及固定好砂芯，改進(jìn)濾網(wǎng)結(jié)構(gòu)，提高擋渣效果是保證閥門(mén)鑄件質(zhì)量和提高其生產(chǎn)效率的有效途徑。

市場(chǎng)年需求量很大。但由于生產(chǎn)原料，閥門(mén)鑄件是鑄件中的主導(dǎo)產(chǎn)品之一。使生產(chǎn)成本大幅提高；生產(chǎn)效率相對(duì)其他鑄件來(lái)說(shuō)較低及廢品率較高等因素，嚴(yán)重影響了閥門(mén)鑄件的產(chǎn)出。某廠 2005 年生產(chǎn)閥門(mén)鑄件 2000 多 t 綜合廢品近 170t 廢品率 8 ％以上。通過(guò)對(duì)該廠閥門(mén)鑄件產(chǎn)生缺陷的情況進(jìn)行數(shù)據(jù)分析，找出了主要的致廢原因，并對(duì)其進(jìn)行系列改善，取得了良好效果，確保了閥門(mén)鑄件生產(chǎn)的合格率，提高了產(chǎn)品質(zhì)量。

1. 改進(jìn)前閥門(mén)鑄件廢品情況統(tǒng)計(jì)

某廠生產(chǎn)閥門(mén)鑄件 2083.05t 內(nèi)廢率為 3.54 ％、外廢率為 4.58 ％。造成閥門(mén)鑄件廢品的缺陷類(lèi)型統(tǒng)計(jì)見(jiàn)表 1 表 2 2005 年。

造成閥門(mén)內(nèi)廢的缺陷相對(duì)比較集中，從表 1 可以看出。主要缺陷是砂眼、夾砂、渣孔和氣孔，共產(chǎn)生廢品 60.79t 占內(nèi)廢總量的 82.44 ％。

造成閥門(mén)外廢的缺陷相對(duì)比較分散。主要缺陷有縮孔、縮松、砂眼、夾砂、渣孔、氣孔和尺寸不良，從表 2 可以看出。共產(chǎn)生廢品 75 ． 46t 占外廢總量的 79.10 ％。

造成閥門(mén)廢品的主要原因是縮孔、縮松、渣孔、砂眼、夾砂和氣孔，從表 1 和表 2 綜合來(lái)看。合計(jì)致廢 149.04t 占廢品總量的 88.17 ％。

2. 廢品主要缺陷的成因分析

使砂子溫度很高， 1 熔化設(shè)備對(duì)鐵液成分的保障能力較差和混砂設(shè)備的穩(wěn)定性不好。鐵液成分受焦炭、爐型、風(fēng)量、原料狀況等多種因素制約；樹(shù)脂砂受溫度、樹(shù)脂和酸加入量等因素影響。如砂子經(jīng)常不經(jīng)過(guò)再生和冷卻床。嚴(yán)重影響了砂型強(qiáng)度，導(dǎo)致鑄件脹砂嚴(yán)重，增加了鑄件產(chǎn)生縮孔、縮松缺陷傾向。

2 型腔中的散砂和澆注過(guò)程中鐵液的沖擊直接導(dǎo)致砂眼和夾砂缺陷。

澆注時(shí)鐵液中的固態(tài)和液態(tài)渣隨鐵液一起進(jìn)入型腔形成渣孔。 3 鐵液在熔化設(shè)備中總會(huì)有渣生成。

鐵液中的氮含量隨著溫度的升高而增加， 4 生產(chǎn)過(guò)程中。隨著碳當(dāng)量的提高而降低，當(dāng)?shù)蜌湓谝黄饡r(shí)，便容易形成氣孔，這是氣孔的主要來(lái)源。

造型前放置不平而變形， 5 模底板剛性較差。導(dǎo)致砂型分型面不平，合型時(shí)上下型分型面處間隙較大，造成分型面處尺寸、形狀不良。

支腳處上下壁厚不均的主要原因。 6 2.2m 閥體支腳處砂芯在澆注過(guò)程中向下漂移。

3. 改進(jìn)措施

主要從以下幾個(gè)方面采取了改進(jìn)措施： 根據(jù)閥門(mén)鑄件缺陷的成因。

利用石墨化膨脹增強(qiáng)材質(zhì)的自補(bǔ)縮能力。 1 適當(dāng)提高鐵液碳當(dāng)量。

提高砂型強(qiáng)度， 2 舂箱時(shí)保證型砂的緊實(shí)度。促進(jìn)鑄件自補(bǔ)縮能力。

并對(duì)型腔內(nèi)進(jìn)行仔細(xì)檢查。 3 合型前將型腔內(nèi)的散砂吹干凈。

其澆口杯和出氣孔要蓋嚴(yán)實(shí)， 4 現(xiàn)場(chǎng)澆注后遺留下未澆注的閥體砂型。防止散砂進(jìn)入。

降低鐵液產(chǎn)生二次氧化渣的傾向；閥門(mén)鑄件盡量安排在開(kāi)爐后初期澆注， 5 澆注前將鐵液表面的固態(tài)渣清干凈；提高鐵液初始澆注溫度。減少包襯在多次使用后產(chǎn)生大量的稀薄渣；針對(duì) 610mm 24in F 體閥門(mén)，對(duì)于橫澆道搭接處，結(jié)合澆注時(shí)的其他參數(shù)，進(jìn)出口處均安置過(guò)濾網(wǎng)，并將多片搭接式纖維過(guò)濾網(wǎng)改進(jìn)為單片式，以提高澆注系統(tǒng)的擋渣效果。

減少鐵液自身含氣量；將下芯前的砂芯全部架空刷涂料且限期存放， 6 原料盡量使用碳鋼、普通灰鑄鐵或球墨鑄鐵回爐料；降低鐵液中的合金元素如 Cr Mn 等含量。以防砂芯吸潮；陰雨天或濕度較大的季節(jié)，下芯前好用噴燈將型腔、砂芯表面烘烤一遍，以減少砂型發(fā)氣量；采用高溫澆注小閥門(mén)，以利于鐵液自身排氣和減少鑄渣產(chǎn)生。

要求在固定混砂機(jī)前的同一個(gè)底板上舂上、下型， 7 澆注 1067mm 42in F 體閥門(mén)時(shí)。且底板上不得有任何雜物；不允許在別的地放，以減少變差來(lái)源；禁止將砂型和模底板一起吊運(yùn)，防止底板產(chǎn)生變形。

支腳砂芯的芯頭上放適量的樹(shù)脂砂， 8 澆注 2.2n 閥體時(shí)。并盡快合型。

4. 改進(jìn)后閥門(mén)鑄件廢品情況統(tǒng)計(jì)分析

對(duì)閥門(mén)鑄件的廢品情況缺陷類(lèi)型統(tǒng)計(jì)見(jiàn)表 3 內(nèi)廢 ) 和表 4 外廢 ) 全年共生產(chǎn)閥門(mén) 2413.78t 內(nèi)廢率為 1.15 ％、外廢率為 1.73 ％，采取上述改進(jìn)措施后。綜合廢品率為 2.88 ％。

5. 結(jié)語(yǔ)

閥門(mén)鑄件改進(jìn)前與改進(jìn)后產(chǎn)生的廢品率相比，從以上統(tǒng)計(jì)可以看出。內(nèi)廢率下降了 2.39 個(gè)百分點(diǎn)，外廢率下降了 2.85 個(gè)百分點(diǎn)，綜合廢品率下降了 5.24 個(gè)百分點(diǎn)，*。采取改進(jìn)措施后，閥門(mén)生產(chǎn)降廢共節(jié)約成本 56.92 萬(wàn)元，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。