溫嶺市UASB反應器 

• UASB反應器調試運行控制工藝參數

4.1  反應溫度（ 常溫）：20±2℃，指反應器內反應液的溫度，高出細菌的生長溫度的上限，將導致細菌死亡。當溫度下降并于溫度范圍的下，從整體上講，細菌不會死亡，而只是逐漸停止或減弱代謝活動，菌種處于休眠狀態(tài)。

4.2  pH值：pH值范圍為6.8~7.8，佳PH值范圍為6.8~7.2。pH值范圍是指UASB反應器內反應區(qū)的pH，而不是進液的pH。因為廢水進入反應器內，生物化學過程和稀釋可以迅速改變進液的pH值。對pH值改變大的是酸的形成，別是乙酸的形成。因此含大量溶解性碳水化合物（如糖、淀粉）等廢水進入反應器后pH將迅速降。而乙酸化的廢水進入反應器后pH將上升。對于含大量蛋白質或氨基酸的廢水，由于氨的形成，pH會略上升。對不同的廢水可不同的進液pH值。

4.3  出水VFA的濃度與組成

因為VFA的去除程度可以直接反映出反應器運行的狀況，在正常情況下，底物由酸化菌轉化為VFA，VFA可被甲烷菌轉化甲烷，因此甲烷菌活躍時，出水VFA濃度較，當出水VFA濃度于3mmol/l（或200mg乙酸/L）時，反應器運行狀態(tài)為良好。

4.4  營養(yǎng)物與微量元素

主要營養(yǎng)物氮、磷、鉀和硫等以及其他的生長必須的微量元素。例如（Fe、Ni、Co）應當滿足微生物生長的需要。一般N和P的要求大約為COD：N：P=（350~500）：5：1，但由于發(fā)酵產酸菌的生長速率大大高于甲烷菌，因此較為的估算應當是COD：N：P：S=（50/Y）：5：1，其中Y為細胞產率，對于發(fā)酵產酸菌Y=0.15；對于產甲烷菌Y=0.03,此外,甲烷菌細胞組成中較高濃度的鐵、鎳和鈷。

4.5  毒物：毒性化合物應當于抑制濃度或應給于污泥足夠的馴化時間。如：氨氮、機硫化物、鹽類、重金屬、非性機化合物（揮發(fā)性脂肪酸）等，在運行中都要根據監(jiān)測結果進行判斷，調整處理。

UASB初次啟動過程的注意事項：

5.1  對初期啟動UASB目標要明確。對UASB（1階段）啟動初期，不要追求反應器的處理效率和出水質量。初期的目標是使反應器逐漸進入“工作”狀態(tài)。是使菌種由休眠狀態(tài)恢復、活化的過程。在這一過程中，當菌種從休眠狀態(tài)中恢復到營養(yǎng)細胞的狀態(tài)后，它們還要經歷對廢水性質的適應。在整個馴化增殖過程中，而原種污泥中可能濃度較甲烷菌增長速度相對于產酸菌要慢得多。因此在顆粒污泥出現(xiàn)前的這一段相當長。這一段不可能快，也不能較大的負荷。

5.2  當廢水CODcr濃度于2000mg/L時，一般不需要稀釋，可直接進液。當廢水CODcr濃于2000mg/L時，可采用進水稀釋，增大進水量，促使處理設施水流分布均勻。

5.3  負荷增加的操作方法：啟動初負荷可從0.1~2.0 kgCOD/m³·d開始，當降解的CODcr去除率達到80%后，再逐步增大負荷。負荷不應增加太快，只要略高于容積負荷0.1 kgCOD/m3·d即可。水力保留時間大于24小時。連續(xù)運行。直到氣體產生。5天后檢查產氣是否達到略高于0.1 m³/m³·d。如果5天后反應器產氣量仍未達到這一數值，可以停止進水，3天后再恢復進液，直到產氣量增加達到0.1 m³/m³·d。

檢查出水VFA，VFA過高，則表示反應器負荷相當于當時的菌種活力偏高。出水VFA若高于8mmol/l，則停止進水，直到反應器內VFA于3mmol/l后，再繼續(xù)以原濃度、原負荷進水，如果出水VFA于3mmol/l，說明反應器運行良好。

5.4  增加負荷量：

增加負荷量可以通過增大進水量，或者降進水稀釋比的方法，負荷每次可提升20~30%，可以重復進行。每次操作所需時間長短不同，時長達兩周，時僅需幾天，要根據監(jiān)測數據判斷，直到達到設計負荷為止。

5.5  水力停留時間：水力停留時間對于厭氧工藝的影響是通過上升流速來表現(xiàn)的。一方面高的液體流速增加污水系統(tǒng)內進水區(qū)的擾動，因此增加了生物污泥與進水機物之間的接觸，利于提高去除率。在采用傳統(tǒng)的UASB系統(tǒng)的情況下，上升流速的平均值一般不過0.5m/h。這是為顆粒污泥形成的重要條件。

5.6  運行中始終保持VFA/ALK=0.3以下。否則揮發(fā)性脂肪酸積累運行失敗。

厭氧生物處理的

1、溫度——厭氧廢水處理分為溫、中溫和高溫三類。迄今大多數厭氧廢水處理系統(tǒng)在中溫范圍運行，在此范圍溫度每升高10℃，厭氧反應速度約增加一倍。中溫工藝以30-40℃較為常見，其較佳處理溫度在35-40℃間。高溫工藝多在50-60℃間運行。在上述范圍內，溫度的微小波動（如1-3℃）對厭氧工藝不會明顯影響，但如果溫度下降幅度過大（過5℃），則由于污泥活力的降，反應器的負荷也應當降以防止由于過負荷引起反應器酸積累等問題，即我們常說的“酸化”，否則沼氣產量會明顯下降，甚至停止產生，與此同時揮發(fā)酸積累，出水pH下降，COD值升高。

注：以上所謂溫度指厭氧反應器內溫度

   2、 pH值

厭氧處理的這一pH范圍是指反應器內反應區(qū)的pH，而不是進液的pH，因為廢水進入反應器內，生物化學過程和稀釋可以迅速改變進液的pH值。反應器出液的pH一般等于或接近于反應器內的pH。對pH值改變較大的是酸的形成，別是乙酸的形成。因此含大量溶解性碳水化合物（例如糖、淀粉）等廢水進入反應器后pH將迅速降，而己酸化的廢水進入反應器后pH將上升。對于含大量蛋白質或氨基酸的廢水，由于氨的形成，pH會略上升。反應器出液的pH一般會等于或接近于反應器內的pH。pH值是廢水厭氧處理較重要的，厭氧處理中，水解菌與產酸菌對pH較大范圍的適應性，大多數這類細菌可以在pH為5.0-8.5范圍生長良好，一些產酸菌在pH小于5.0時仍可生長。但通常對pH敏感的甲烷菌適宜的生長pH為6.5-7.8，這也是通常情況下厭氧處理所應控制的pH范圍。我要求厭氧反應器內pH控制在6.8-7.2之間。

進水pH條件失常先表現(xiàn)在使產甲烷受到抑制（表現(xiàn)為沼氣產生量降，出水COD值升高），即使在產酸過程中形成的機酸不能被正常代謝降解，從而使整個消化過程各個階段的協(xié)調平衡喪失。如果pH持續(xù)下降到5以下不僅對產甲烷菌形成毒害，對產酸菌的活動也產生抑制，進而可以使整個厭氧消化過程停滯，而對此過程的恢復將需要大量的時間和人力物力。pH值在短時間內升高過8，一般只要恢復中性，產甲烷菌就能很快恢復活性，整個厭氧處理系統(tǒng)也能恢復正常。

3 、機負荷和水力停留時間

機負荷的變化可體現(xiàn)為進水流量的變化和進水CODcr值的變化。厭氧處理系統(tǒng)的正常運轉取決于產酸和產甲烷速率的相對平衡，機負荷過高，則產酸率可能大于產甲烷的用酸率，從而造成揮發(fā)酸的積累使pH迅速下降，阻礙產甲烷階段的正常進行，嚴重時可導致“酸化”。而且如果機負荷的提高是由進水量增加而產生的，過高的水力負荷還可能使厭氧處理系統(tǒng)的污泥流失率大于其增長率，進而影響整個系統(tǒng)的處理效率。水力停留時間對于厭氧工藝的影響主要是通過上升流速來表現(xiàn)出來的。一方面，較高的水流速度可以提高污水系統(tǒng)內進水區(qū)的擾動性，從而增加生物污泥與進水機物之間的接觸，提高機物的去除率。另一方面，為了維持系統(tǒng)中能擁足夠多的污泥，上升流速又不能過一定限值，通常采用UASB法處理廢水時，為形成顆粒污泥，厭氧反應器內的上升流速一般不于0.5m/h。

4、  懸浮物

懸浮物在反應器污泥中的積累對于UASB系統(tǒng)是不利的。懸浮物使污泥中細菌比例相對減少，因此污泥的活性降。由于在一定的反應器中內能保持一定量的污泥，懸浮物的積累使反應器產甲烷能力和負荷下降。（引：針對于調節(jié)池內的浮渣及進入污水處理的污水中的懸浮物質我們在日常工作當中需采取必要的措施和手段將其除去）

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