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縱向抗拉球形鉸支座技術(shù)性能
KLQZ抗拉球形鉸支座按結(jié)構(gòu)方式可分為縱向活動(dòng)支座（ZX）,多向活動(dòng)支座（DX）,固定支座（GD）。
抗拉球形鉸支座水平力和上拔力由上支座板、底座（含箱體）共同承受；轉(zhuǎn)動(dòng)通過上支座板與球芯、底座的相對(duì)移動(dòng)實(shí)現(xiàn)；水平移動(dòng)通過底座相對(duì)于箱體的滑動(dòng)實(shí)現(xiàn)。傳統(tǒng)支座以傳遞豎向載荷為主，當(dāng)水平荷載較大時(shí)，支座轉(zhuǎn)動(dòng)性能較差。

根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，縱向抗拉球形鉸支座球面四氟板的圓心角α不應(yīng)大于40°，球芯半徑一般為球面四氟板水平投影直徑（與水平四氟板直徑相等）的1.5~2.8倍。球面四氟板半徑的大小，決定了支座轉(zhuǎn)動(dòng)力矩的大小和豎向荷載的傳遞情況，球面半徑越小，豎向壓力傳遞越集中，但轉(zhuǎn)動(dòng)力矩越?。呵蛎姘霃皆酱?，豎向壓力傳遞越均勻，但轉(zhuǎn)動(dòng)力矩越大。

按歐洲EN1337-2規(guī)定，為使球面在工作中不脫離，要求曲面滑動(dòng)的總偏心量e≤L/8（L為四氟板直徑）。由于國(guó)外按破壞極限狀態(tài)的聚四氟設(shè)計(jì)強(qiáng)度為60MPa，遠(yuǎn)大于我國(guó)按容許應(yīng)力法設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度，所以我國(guó)在球型支座設(shè)計(jì)時(shí)可以不考慮曲面滑動(dòng)偏心距引起滑板承壓面積減小的影響，而直接按垂直載荷的平均應(yīng)力確定四氟滑板的直徑，材料設(shè)計(jì)強(qiáng)度為30MPa，方法簡(jiǎn)單易行，偏于安全。
縱向抗拉球形鉸支座在承受壓力時(shí)，薄弱的構(gòu)件是四氟板，所以只需對(duì)四氟板進(jìn)行強(qiáng)度校核。支座中四氟板的幾何尺寸主要根據(jù)支座承載力大小來確定。平面四氟板和球面四氟板的平面尺寸應(yīng)滿足：
Pmax/A≤fs
式中：Pmax為支座極限載荷；
A 為四氟板面積或水平投影面積
Fs為聚四氟乙烯的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值
球芯是縱向抗拉球形鉸支座完成轉(zhuǎn)動(dòng)的關(guān)鍵部件，其外徑的大小應(yīng)該根據(jù)支座轉(zhuǎn)角、球芯的球面半徑R和球面四氟板平面投影直徑確定。球芯的球面半徑應(yīng)與球面四氟板的內(nèi)球面半徑相同，保證支座傳遞豎向載荷時(shí)，球面四氟板的受力均勻和支座轉(zhuǎn)動(dòng)的平穩(wěn)。
支座球芯上表面外徑為D與球芯半徑R、支座轉(zhuǎn)角θ和平面聚四氟乙烯板圓直徑L應(yīng)滿足：D≥2Rθ+L
上蓋板直徑Dg＞D+2Rθ+10
式中：Dg為上蓋內(nèi)徑；D為球芯上表面外徑，mm；R為球芯球面半徑，mm；θ為要求的球芯轉(zhuǎn)角，rad。
此外，根據(jù)歐標(biāo)EN1337-7第6條規(guī)定，當(dāng)球面四氟板圓心角α＜40°時(shí)，分布在曲面上的應(yīng)力與平面上應(yīng)力之差是可以忽略的。

在對(duì)縱向抗拉球形鉸支座底座下凸緣的驗(yàn)算中要考慮水平力造成的附加力矩。在拉、剪共同作用下，應(yīng)考慮水平力對(duì)底座下凸緣的附加力矩以及復(fù)合受力狀態(tài)下折算應(yīng)力的影響。一般情況下，底座凸緣在受拉時(shí)比上蓋板凸緣要強(qiáng)得多，所以此時(shí)省略對(duì)底座上凸緣的計(jì)算。
對(duì)于縱向抗拉球形鉸支座還應(yīng)考慮箱體的強(qiáng)度，保證支座達(dá)到設(shè)計(jì)的X向或Y向的滑移量以后仍然有一定的水平抗剪力。在設(shè)計(jì)中將上支座板的圓筒內(nèi)壁加工成球面，底座上凸緣也加工成球面，使得底座上凸緣地側(cè)球面與支座板圓筒內(nèi)壁球面光滑接觸，可以在水平力作用下實(shí)現(xiàn)支座轉(zhuǎn)動(dòng)。