17CrNiMo6管件_熱壓管件_鍛制管件，焊接之前,需要附加固定焊來保證兩塊搭接的薄板緊密貼合。這些固定焊的長度通常非常小(長約6mm,間距75mm)。間隙過大會(huì)增加密封焊損壞的可能,易造成系統(tǒng)泄漏。焊接過程中,采用手工焊時(shí)對根部焊縫的背部做磨光處理;采用氬弧焊焊接時(shí)宜采用100氬氣保護(hù)。應(yīng)嚴(yán)格控制焊接線,采用小電流快速焊接,同時(shí)輔以銅墊板等措施來提高焊縫的冷卻速度,避免過熱輸入,否則不僅在焊接熱影響區(qū)容易產(chǎn)生一定程度的退火和晶粒長大,還可能產(chǎn)生過度的偏析、碳化物的沉淀等有害的冶金現(xiàn)象,從而引起熱裂紋或降低材料的耐蝕性。

哈氏合金的成分以鎳、鉬、鉻為主,與釔鋇銅氧超導(dǎo)薄膜的熱膨脹系數(shù)非常接近,它具有優(yōu)良的機(jī)械性能,對許多酸性物質(zhì)都有優(yōu)良的抗腐蝕能力,而且性很強(qiáng)[3]。而且與多數(shù)鎳基合金不同,HastelloyC276是非鐵磁性的。哈氏合金的以上特點(diǎn)使它非常適于作為代高溫超導(dǎo)導(dǎo)線的金屬基底。在IBAD技術(shù)路線用于代高溫超導(dǎo)導(dǎo)線制備研究中,金屬基底和過渡層的表面粗糙度一直是各個(gè)研究單位的關(guān)注要點(diǎn)。

按材質(zhì)分為很多種，有鎳鉻基系、鎳鐵基系、鎳鈷基系，其中有耐氯化物腐蝕的鎳鉻合金，如鈦粉行業(yè)中就會(huì)大量應(yīng)用這種鎳基合金，此類合金擁有成熟的生產(chǎn)工藝及加工工藝，規(guī)格齊全產(chǎn)品多樣，打破了一些關(guān)鍵設(shè)備受局限的問題，國內(nèi)多數(shù)航天、化工等行業(yè)中的部分設(shè)備的零部件已經(jīng)廣泛的采用該合金，良好的焊接工藝性，成熟的制造流程，使得國內(nèi)外需求量增大，機(jī)械性能*，在氯化物行業(yè)有著不可替代的作用；

在高氧化性環(huán)境下,僅含鉻16的C-276和C-4均不能提供耐蝕性,這種缺點(diǎn)被其他合金的發(fā)展所克服,如C-22和VDM59等。1.4HastelloyC-221982年,當(dāng)合金C-276在美國注冊到期時(shí),合金C-22被推了出來。合金C-276和C-4在氧化性非鹵化物的溶液中腐蝕很快,因?yàn)樗鼈兊你t含量是C類合金中低的。針對氧化性環(huán)境需要一種高鉻合金,且Cr、Mo、W達(dá)到優(yōu)化平衡,這樣就獲得一種有高耐蝕性和良好熱穩(wěn)定性能的合金。根據(jù)這一指導(dǎo)思想,誕生了合金HastelloyC-22。

應(yīng)力速率與溫度的關(guān)對圖1中的實(shí)驗(yàn)測得的應(yīng)力曲線用二次延遲函數(shù)進(jìn)行擬合,并推算到無限長時(shí)間后的殘余應(yīng)力,可以HastelloyC-276合金在相應(yīng)溫度下的應(yīng)力極限。將750,800,850和900℃4個(gè)溫度下的應(yīng)力極限繪于圖4中。從圖中可以看出,隨著溫度的升高,應(yīng)力極限顯著降低,對圖4中的數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合,HastelloyC-276合金的應(yīng)力極限與溫度的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式:ABT(7)式中:T為溫度,為應(yīng)力極限,A和B為常數(shù),其數(shù)值分別為521.3MPa和0.533MPa·℃-1。

焊接時(shí),坡口表面油脂、氧化物、油漆等異物沒有清理干凈,或保護(hù)氣體種類不當(dāng)、純度不高、流量不合適等,則易產(chǎn)生焊接氣孔，晶間腐蝕Ｃ276在敏化溫度600℃～1200℃之間,停留時(shí)間長,超過10ｍｉｎ,就會(huì)析出δ相及Ｍ6Ｃ,從而產(chǎn)生晶間腐蝕。Ｃ276管焊接工藝坡口制備及清理管子切割用機(jī)械方法,坡口加工采用坡口機(jī)或砂輪打磨,焊前清理*油、漆等所有雜質(zhì),清理范圍為坡口兩側(cè)及背面50～100ｍｍ,包括鈍邊、坡口內(nèi)側(cè),清理方法可用或酒精等溶劑擦洗,擦洗完畢,用不銹鋼絲刷刷凈清理。

焊接時(shí)，焊絲受熱端部未在氫保護(hù)中。(4)線過大。2.4焊接檢驗(yàn)按以上工藝完成焊接后，工作并沒有就此結(jié)束，還應(yīng)對焊接質(zhì)量進(jìn)行檢驗(yàn)，這對確保c276焊接質(zhì)量具有舉足輕重的作用。2.4.1外觀檢驗(yàn)(l)焊腳高度O一2~為宜。(2)外觀成形美觀，無咬邊、氣孔和裂紋等缺陷。2.4.2探傷檢驗(yàn)施焊完畢，表面所有焊縫經(jīng)酸洗后，進(jìn)行探傷檢驗(yàn)。(l)著色檢驗(yàn)。表面進(jìn)行100著色探傷(尤其是角焊繃，達(dá)到J理I’473于20051級(jí)要求為合格。

在高達(dá)1000℃以上，不銹鋼鋼管材料具有遠(yuǎn)比合金鋼管更優(yōu)良的抗氧化性，同時(shí)在還原性的酸中具有良好的耐蝕性，合金中的高Ni保證了它耐堿性溶液的腐蝕，在高溫環(huán)境中普通不銹鋼不能保持高強(qiáng)度的時(shí)候，鎳基合金強(qiáng)度依然沒有什么變化，能應(yīng)對多種負(fù)責(zé)的高溫環(huán)境，高溫高壓環(huán)境中耐腐蝕能力*，經(jīng)過電渣重熔工藝，鋼錠質(zhì)地純凈，無有害雜質(zhì)，開坯鍛造性能良好，成材率高，成本降低，市場價(jià)格一直平穩(wěn)，ZRJWXTG喜得國內(nèi)外的喜愛；

焊縫熱影響區(qū)的腐蝕傾向?qū)τ贜i-Cr-Mo系鎳基合金來說,焊材選擇合理的前提下,在某些特殊腐蝕介質(zhì)中,焊縫熱影響區(qū)發(fā)生腐蝕的幾率高于焊縫區(qū)。因?yàn)楹缚p熱影響區(qū)在高溫狀態(tài)下有可能會(huì)發(fā)生合金燒損,Cr、Mo等碳化物沉淀,引起晶界貧Cr、貧Mo而造成在某些介質(zhì)中的晶間腐蝕及應(yīng)力腐蝕,所以,Ni-Cr-Mo合金焊接時(shí),應(yīng)盡量縮短在高溫的停留時(shí)間,以避免Cr、Mo等元素?fù)p失。試板焊接時(shí)反面采用99·999Ar進(jìn)行保護(hù),并且在焊前約1min提前通入氬氣。

采用高頻引弧,焊接時(shí)焊把盡量垂直焊件,以更好地控制熔池大小,而且可使氬氣均勻保護(hù)熔池而不被氧化。采用小電流、快焊速,降低熱輸入,防止熱量集中產(chǎn)生裂紋。焊把要一直擺動(dòng),擺動(dòng)幅度不超過焊絲直徑的三倍,起到攪拌熔池的作用。圖2焊件充氣保護(hù)示意焊接時(shí),鎢部距離焊件2mm,焊絲要順著坡口沿管子切線方向送到熔池前端,待焊絲熔化,兩邊稍作停留,焊絲均勻地、連續(xù)地送入熔池向前移動(dòng)。在焊接時(shí),焊絲端部要始終在保護(hù)氣體中,防止氧化而生成雜質(zhì)。

合金系列材質(zhì)成份：17CrNiMo6管件_熱壓管件_鍛制管件

很多金屬鋼管材料在化學(xué)成份相同的情況下，內(nèi)部微量元素不同使得材料的力學(xué)性能、耐蝕性能以及耐高溫性能產(chǎn)生較大差異，因此合金中微量元素的分析就變得至關(guān)重要，微量元素一般含量較低，往往很難利用常規(guī)的技術(shù)分析手段對其進(jìn)行準(zhǔn)確分析，隨著技術(shù)的發(fā)展，可采用高溫下使微量元素?cái)U(kuò)散的方法形成富集區(qū)域富集點(diǎn)，從而在很大程度上檢測到更多的微量元素，微量元素、組織以及電解拋光參數(shù)的變化；

化學(xué)成分中C(促形成晶間腐蝕)和Si(加速p相形成)的含量較低，且C、Si含量越低，晶間腐蝕傾向越小，因而具有較強(qiáng)的耐腐蝕性。(2)熔點(diǎn)較低。(3)熱導(dǎo)率比碳鋼低，電阻比碳鋼高，這對C276焊接性及焊接規(guī)范的選擇具有一定的影響。2C276焊接工藝目前，我國關(guān)于C276方面的相關(guān)技術(shù)資料還不夠健全，這給C276在工程上的實(shí)際運(yùn)用帶來一定困難。為此，我們將C276在國內(nèi)某電廠煙氣脫硫項(xiàng)目實(shí)際運(yùn)用中所采用的焊接工藝歸納如下。

美國SuperPower公司與LosAlamos實(shí)驗(yàn)室的合作研究[13]中,在使用AFM測量SDP工藝的基底表面粗糙度時(shí),分別使用了1,5和20μm3種掃描尺度。LosAlamos實(shí)驗(yàn)室與韓國的合作研究[14]中,對非晶態(tài)氧化釔薄膜的表面粗糙度隨著薄膜層數(shù)的變化采用了5和50μm兩種掃描尺度分別進(jìn)行對照比較。日本ISTEC實(shí)驗(yàn)室使用AFM測量對IBAD-MgO過渡層表面粗糙度的研究[15]中,也使用了20,100,500nm3種尺度進(jìn)行分別的對照比較來研究沉積時(shí)間的影響,這個(gè)研究中還引入了分形幾何來對表面粗糙度隨著掃描尺度的變化進(jìn)行了初步分析。