蒙乃爾400鋼板供應(yīng)規(guī)格，腐蝕速率隨溫度、水含量、液溴含量以及轉(zhuǎn)速的增加而增大。溫度、水、液溴以及轉(zhuǎn)速等因素均對(duì)腐蝕的發(fā)生起到了重要作用，腐蝕類型以腐蝕為主，伴隨晶間腐蝕。結(jié)論溴膠混合液腐蝕環(huán)境下，哈氏合金C-276發(fā)生了嚴(yán)重的電化學(xué)腐蝕，提高溫度、液溴含量、水含量、轉(zhuǎn)速均會(huì)明顯增加哈氏合金C．276的腐蝕速率。哈氏合金C-276不能作為溴化丁基橡膠生產(chǎn)設(shè)備中溴膠混合器的主材質(zhì)。哈氏合金C276是一種耐腐蝕、耐高溫、含高鎳的鎳基合金,由于其具有*的耐腐蝕性能,被廣泛用于強(qiáng)腐蝕性的介質(zhì)中。哈氏合金C276具有較高的熱裂紋性,氣孔生成率較高,焊縫區(qū)易產(chǎn)生晶間腐蝕[1]。管道結(jié)構(gòu)在焊接過(guò)程中,由于焊接加熱冷卻循環(huán),焊接接頭中會(huì)產(chǎn)生殘余應(yīng)力和變形,成為結(jié)構(gòu)在服役過(guò)程中產(chǎn)生裂紋的重要因素之一。因此對(duì)C276管道的焊接殘余應(yīng)力和變形進(jìn)行研究,對(duì)于選擇合理的焊接工藝參數(shù)、防止裂紋、脆性斷裂以及提高構(gòu)件的穩(wěn)定性具有重要的作用。

在濃硫酸(93％～99％H2s04)用板式換熱器制造上也已有30多年的歷史,廣泛應(yīng)用于各國(guó)的硫酸裝置中。因此,我們終選用了AlhLaval板式濃硫酸換熱器。表1陽(yáng)極保護(hù)菅殼式換熱器與板式換熱器的比較c篦罄,w.(Kat集,一,氣塋霍尹操作情況鬟(比值)w··K)-1(比值)碌『Fm“=l選型濃硫酸板式換熱器有兩種密封型式.其一為酸側(cè)面用氟橡膠墊片、水側(cè)面用丁氰橡膠墊片密封;其二為半焊接式。即酸側(cè)兩板片由激光焊接為一組,水側(cè)用丁氰橡膠墊片密封。

不同材質(zhì)中重要的是元素組成，原始狀態(tài)下的奧氏體晶粒都非常細(xì)小，隨保溫時(shí)間延長(zhǎng)，晶粒明顯長(zhǎng)大，晶界的數(shù)量在減少，出現(xiàn)的孿晶也較多，有些孿晶甚至貫穿整個(gè)晶粒，保溫時(shí)間延長(zhǎng)，位錯(cuò)密度變小，晶界遷移率變大，晶粒長(zhǎng)大速度加快，這樣為夾雜物的境界富集，晶界處元素含量增加提供了條件，碳、氮化物的存在及其在奧氏體內(nèi)的固溶不僅可以起到細(xì)化晶粒的作用，還對(duì)晶界和位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)有釘扎的作用；

進(jìn)行氫弧焊焊接時(shí)，需采用氫氣保護(hù)(氫氣純度〕99.99)，以連續(xù)送絲為宜，同時(shí)應(yīng)避免用焊絲攪拌熔池，且焊絲受熱端不得抽離氫氣保護(hù)區(qū)。(3)避免焊接區(qū)在高溫下停留時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，以防止焊接區(qū)在使用過(guò)程中產(chǎn)生晶間腐蝕。(4)在保證焊透的條件下，應(yīng)盡量用較小的焊接線。(5)施焊過(guò)程中，應(yīng)嚴(yán)格控制焊接熱輸人，采用小電流快速焊接，弧長(zhǎng)越短越好，同時(shí)提高焊縫的冷卻速度(鋪墊銅板)。(6)嚴(yán)格控制焊縫起弧、收弧和固定焊部位的焊接質(zhì)量。

焊接前應(yīng)先用氬氣將管內(nèi)空氣置換干凈后再進(jìn)行焊接。采用高頻引弧,焊槍在焊接時(shí)要盡量垂直于焊件,這樣能更好的控制熔池的大小,而且可使噴嘴氬氣均勻的保護(hù)熔池不被氧化。采用小電流、快的焊接速度,降低熱輸入,防止熱量集中產(chǎn)生熱裂紋,焊槍不得停止不動(dòng)和攪拌熔池。5.1.2焊接時(shí)鎢部離焊件距離2mm左右,焊絲要順著坡口沿著管子的切點(diǎn),送到熔池的前端,待焊絲熔化,兩邊稍作停留,焊絲均勻的、斷續(xù)的送進(jìn)熔池向前施焊。在焊接中,焊材的端部始終要在保護(hù)氣中,防止圖1焊接接頭坡口示意圖氧化。

探討C—22合金的焊接工藝,對(duì)更好地利用及推廣C—22合金具有重要意義。1·C—22合金的焊接性分析(1)焊接熱裂紋鎳基合金的主體元素是Ni,而Ni是熱裂紋性很高的元素,可顯著降低有害元素(S、P)的溶解度,引起偏析,又能與許多元素形成熔點(diǎn)很低的低熔化合物或共晶,在應(yīng)力的作用下,有利于熱裂紋的形成。因此,應(yīng)盡量限制母材和焊材中S、P、C的含量,焊接之前,應(yīng)坡口及其附近25mm范圍內(nèi)含有能與Ni生成低熔共晶的元素(S、P、Pb、Sn、Zn等)的污染源。焊接工藝應(yīng)采用小的熱輸入,嚴(yán)格控制層間溫度。

為確保改良方案所用合金成分和性能符合要求,筆者委托檢測(cè)機(jī)構(gòu)(SGS)做產(chǎn)品復(fù)檢分析?；瘜W(xué)成分。力學(xué)性能(#1/#2試樣)(MPa):抗拉強(qiáng)度:796/783,屈服強(qiáng)度:420/409;斷后延伸率():63.5/60.5。由測(cè)試結(jié)果可知:合金符合ASTM材料規(guī)范要求,且其強(qiáng)度、韌性均明顯優(yōu)于輪轂材質(zhì)15MnV。3哈氏合金C276焊接性能3.1焊材選擇哈氏合金C276合金應(yīng)用較少,要研究美標(biāo)材料的焊接性能,首先就應(yīng)確定母材的焊接性能分組P-No.號(hào),和焊材的焊接性能分組F-No.號(hào)。

分形表面是在固體薄膜物相沉積過(guò)程中經(jīng)常出現(xiàn)的一種現(xiàn)象,對(duì)于具備分形性質(zhì)的表面來(lái)說(shuō),表面粗糙度RMS值與測(cè)量尺度L之間符合冪函數(shù)關(guān)系,其關(guān)系曲線在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)下為直線,通過(guò)斜率可以求得分形維數(shù),從而考察薄膜表面的不規(guī)則和破碎程度[16]。本實(shí)驗(yàn)室在對(duì)非晶態(tài)氧化鋁過(guò)渡層的研究[17]中,也采取了不同的AFM掃描范圍,然后利用分形幾何對(duì)表面形貌的性質(zhì)進(jìn)行了分析,該研究也測(cè)量了哈氏合金基底的表面進(jìn)行了分析,了經(jīng)過(guò)電化學(xué)拋光或機(jī)械拋光的哈氏合金表面不具有分形性質(zhì)的結(jié)論。

一種在工業(yè)生產(chǎn)中的重要部件，目前有色金屬冶煉行業(yè)和鋼鐵制造，使用的鋼管數(shù)量占了總銷量的近70%，石油化工行業(yè)和機(jī)械制造業(yè)的鋼管需要量大約占總銷量的10%左右，一些輕工業(yè)對(duì)鋼管的需求量占了總銷量的約15%，一些高新領(lǐng)域?qū)?/span>高壓鋼管的需求也有所增加。高頸鋼管是面心立方結(jié)構(gòu)，具有耐高壓和良好的耐熱、耐蝕性，具有良好的綜合力學(xué)性能和耐蝕性能，對(duì)焊鋼管形狀還可以增加鋼的韌性，不同的工藝，鋼管的臨界脆性轉(zhuǎn)變溫度20℃，精密鋼管對(duì)Cu、Fe、Cr、Mo等元素要求很高，ZRJWXTG可以冷加工強(qiáng)化；

若鎢極長(zhǎng)度伸出量過(guò)大,焊槍動(dòng)作不穩(wěn)定,鎢極與焊絲或鎢極與熔池相碰時(shí),又未終止焊接,造成夾鎢。起焊和收弧的上下接頭要超過(guò)線5mm～10mm,要注意坡口邊緣不要被電弧擦傷以備蓋面層焊接。因管子是圓的,焊槍,送絲角度要隨時(shí)變化,所以手法一定要穩(wěn)、準(zhǔn)。5.2.4蓋面時(shí),應(yīng)在坡口邊緣稍作停頓,保證熔池與坡口更好的熔合,保證蓋面層焊縫和邊緣熔合整齊(見(jiàn)表5)。綜述:在PTA工程中的哈氏合金(Hastelloy-C-276)管道一次RT探傷合格率99,并且管線試壓一次成功。

HastelloyC系列合金在不同溫度、濃度的單一介質(zhì)或混合介質(zhì)中的腐蝕數(shù)率如表4[1]所示。由表中可以看出高合金化的686、59、C-2000不僅耐蝕性有所提高,而且表現(xiàn)出比C-22、C-276更廣泛的適應(yīng)性。這些數(shù)據(jù)可以作為選材的依據(jù)。在均勻腐蝕的情況下,金屬的耐蝕能力是用其腐蝕速度來(lái)衡量的,常用等腐蝕速度曲線圖來(lái)比較不同金屬材料的耐均勻腐蝕的能力。曲線圖1[5]和圖2[5]表示了在腐蝕速度為0.51mm/a時(shí),環(huán)境溫度和介質(zhì)濃度對(duì)腐蝕的綜合影響。