一體化微動力污水處理設(shè)備

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生活污水、醫(yī)院污水、工業(yè)污水、各種生產(chǎn)污水都有處理辦法。

為客戶服務(wù)實現(xiàn)一步到胃，全國32個安裝工程師，一個24小時內(nèi)響應(yīng)、48小時之內(nèi)給出方案。

在生化處理廢水時當(dāng)生化池受到負(fù)荷沖擊，微生物受損時該采取什么措施？
生化池在運行過程中，當(dāng)微生物一旦受到負(fù)荷（水量、濃度）的沖擊，COD去除率會突然下降，嚴(yán)重時污泥會從生物填料上脫落，使出水變混。這時應(yīng)立即停止進水，往生化池內(nèi)投放粉末活性炭以降低污泥負(fù)荷，粉末活性炭的投加比例為每100m3生化池容積投加10公斤。當(dāng)污泥的沉降性能有所恢復(fù)后，可采取污泥馴化的快速增殖法，在生化池內(nèi)投加生活污水或投放廢酒精或用干面粉燒熟的濕漿糊，投加比例為每100m3生化池容積投加5-10公斤干面粉，2-3天后開始進水并逐日增加進水量，直到微生物恢復(fù)正常。
環(huán)境的容量決定著標(biāo)準(zhǔn)，而不同時期的標(biāo)準(zhǔn)又催生出新的污水處理技術(shù)。就像歐洲三四十年代盛行的“生物接觸氧化法”，由于新標(biāo)準(zhǔn)的誕生而逐漸被 “活性污泥法”所取代。后來隨著標(biāo)準(zhǔn)的進一步提高，又促進了“活性污泥法”的工藝改良和“生物濾池” 的發(fā)明。此后又由于受納水體富營養(yǎng)化問題的提出，帶來了深度凈化技術(shù)的研究和應(yīng)用。

一體化微動力污水處理設(shè)備目前，上新的生態(tài)環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)要求催生了曝氣生物濾池（biological aerated filter，BAF）在歐洲的研制成功。它首先被用做城市污水的三級處理，隨后發(fā)展成直接應(yīng)用于二級處理， 已在歐美和日本等發(fā)達(dá)國家的城市污水處理廠建設(shè)上占據(jù)優(yōu)勢地位。
STCC污水處理技術(shù)屬于21世紀(jì)誕生的改進強化型曝氣生物濾池。城市污水中主要污染物包括需氧有機物、懸浮物病原體、氮磷等。需氧有機物可降低水體含氧量，使細(xì)菌滋生，惡化水質(zhì)，造成水體變臭。目前，除去污水中有機物的方法主要有物理化學(xué)吸附法、化學(xué)法和生物法。其中，物理化學(xué)吸附法因具有投資小、工藝操作簡便的特點而被廣泛采用。筆者研究采用我國蘊藏豐富的煤系高嶺巖(土)作為吸附劑處理城市污水〔1〕。煤系高嶺巖(土)的吸附作用主要有化學(xué)吸附和物理吸附。化學(xué)吸附主要是由于煤系高嶺巖(土)表面存在大量的鋁、硅等活性點，能與吸附質(zhì)通過化學(xué)鍵發(fā)生結(jié)合; 物理吸附是指煤系高嶺巖(土)與吸附質(zhì)(污染物質(zhì))間通過分子間引力產(chǎn)生吸附，這一作用主要取決于煤系高嶺巖(土)的多孔性和比表面積，比表面積越大，吸附效果越好。筆者通過焙燒，一方面脫去煤系高嶺土中的有機碳和其他雜質(zhì)礦物;另一方面脫去煤系高嶺土中所含水分、羥基，這樣可在煤系高嶺土表面和內(nèi)部形成大量的微孔，使其表面呈蜂窩狀結(jié)構(gòu)，這些暴露于表面的孔穴對水體和空氣中的化學(xué)物質(zhì)具有一定的吸附性能，而對于內(nèi)部的孔穴則因為次外層薄膜的屏蔽、阻擋而只有很小的吸附性能，為了提高其空隙率和比表面積，本實驗采用硫酸活化的方法。

二次風(fēng)率對燃燒效率的影響
試驗時保持污泥給料量一定，總風(fēng)量一定，調(diào)節(jié)二次風(fēng)率，測試在二次風(fēng)率為0%、33%、49%情況下污泥的燃燒效率。焙燒溫度對吸附率的影響
由表可知，當(dāng)焙燒溫度在600~700 ℃時，吸附率隨焙燒溫度的升高而不斷增加，當(dāng)焙燒溫度為700 ℃時，吸附率達(dá)到zui大值，此后隨著溫度的升高吸附率反而下降。這是由于煤系高嶺土經(jīng)歷到700℃ 高溫焙燒過程中，煤系高嶺土中的高嶺石會發(fā)生一系列強烈的吸熱和脫水反應(yīng)，從而生成了非晶質(zhì) SiO2 和具有活性的γ-Al2O3，煤系高嶺土的表面和內(nèi)在的空隙率大大提高，生成的γ-Al2O3 能與硫酸發(fā)生反應(yīng)，生成具有吸附性能的膠狀物質(zhì)，使煤系高嶺土的吸附性能*提高。當(dāng)溫度高于750 ℃時，吸附率反而下降，出現(xiàn)這種情況主要是因為溫度過高會使無定形SiO2 和γ-Al2O3 轉(zhuǎn)變成結(jié)晶相石英及莫來石，石英和莫來石不能與硫酸發(fā)生反應(yīng)，使煤系高嶺土的吸附能力*喪失。
2.2 焙燒時間對吸附率的影響
由表 4 可知，當(dāng)焙燒時間在15～30 min 時，隨著焙燒時間的延長煤系高嶺土對城市生活污水中有機物的吸附率不斷增大，當(dāng)焙燒時間超過30 min 時，吸附率隨著焙燒時間的延長不斷減小。這是由于當(dāng)焙燒時間為15～30 min 時，隨著焙燒時間的延長煤系高嶺土中的高嶺石能不斷生成非晶質(zhì)SiO2 和具有活性的γ-Al2O3;當(dāng)焙燒時間超過30 min 時，隨著焙燒時間的延長非晶質(zhì)SiO2 和具有活性的γ-Al2O3 不斷轉(zhuǎn)變成結(jié)晶相石英及莫來石，從而使煤系高嶺土吸附城市生活污水中有機物的吸附率不斷降低。

現(xiàn)場操作箱可于現(xiàn)場直接對設(shè)備進行起停。在中控室上位機可以實現(xiàn)監(jiān)視和控制任何一臺設(shè)備的狀態(tài)，并且通過模擬量模塊采集的數(shù)據(jù)，直觀地監(jiān)視到現(xiàn)場的各種信息，如水位、流量、pH等。正常情況下，運維及管理者通常只需要在中控室即可*掌握現(xiàn)場的運行狀況，并且可控制現(xiàn)場設(shè)備的運行，調(diào)整參數(shù)設(shè)置，或做出相應(yīng)的對策。此模式下，大大精簡了人員配置，提高了運行效率。

保持城市污泥給料量一定，一、二次風(fēng)量配比一定，調(diào)節(jié)總風(fēng)量，以得到不同流化速度。
流化速度增加，增大了床層內(nèi)細(xì)顆粒的夾帶量，降低了污泥在床層內(nèi)的停留時間，減少了床層內(nèi)城市污泥的燃燒份額，同時大量的一次風(fēng)進入床層內(nèi)又吸收了較多的熱量，這就導(dǎo)致了床層內(nèi)的溫度下降。雖然流化速度增大有利于提高床層內(nèi)燃料與氧氣的混合和擾動程度，有利于床溫的提高，但在流化速度增大到一定值后，升溫的影響已小于降溫的影響。因而，床層溫度總體呈下降趨勢。在流化速度增大時，從床層夾帶至旋風(fēng)空間的細(xì)小污泥顆粒增多，污泥熱解出的大量揮發(fā)份被氣流攜帶至懸浮空間燃燒，增加了懸浮空間的燃燒份額，提高了該段的熱容量，因而該段的溫度呈上升趨勢。

城市污泥水分不同，當(dāng)水分增加時，懸浮空間溫度不降反升，與床溫的變化相反。當(dāng)污泥投入爐膛后，大量的污泥水分在床層內(nèi)吸熱蒸發(fā)，導(dǎo)致床層溫度下降，但由于床層蓄熱量較大，溫度下降較慢。在懸浮空間，由于污泥揮發(fā)分較大，可燃基揮發(fā)分達(dá)80%，導(dǎo)致相當(dāng)部分揮發(fā)分在懸浮空間燃燒，使懸浮空間溫度上升，且揮發(fā)分燃燒速度較快，懸浮空間溫度因而能夠很快達(dá)到穩(wěn)定。

穩(wěn)定
1、污水“自培菌”增強了菌種的 自我修復(fù)和抗沖擊負(fù)荷能力。
2、在充分尊重微生物生長規(guī)律 的前提下，分池布置反沖提 泥系統(tǒng)，完*了堵塞和 動力消耗的問題。
3、精細(xì)的設(shè)計保證了運行管理 的簡便，減少了故障的發(fā)生 和人為操作的不穩(wěn)定。
經(jīng)濟
1、“自然流動式” 組合，不需多級提升泵站，全程采用淹沒式折回“曝氣 生物濾池”結(jié)構(gòu)，大大縮小了設(shè)施占地面積，也大大節(jié)省了建設(shè)費用 和運行費用。
2、*的“不飽和炭”、“脫氮材料”和“除磷材料”構(gòu)建了自然完整的微生 物食物鏈，將食物鏈低層對有機物的分解吸收和食物鏈高層對低層的 攝食作用結(jié)合在一起，同一時間完成了水質(zhì)的凈化和污泥的聚集、消 解。因此污泥量極少，大大縮減了污泥濃縮池的體積和污泥壓濾設(shè)備 同時操作間面積也相應(yīng)減少，也大大節(jié)省了建設(shè)費用和運行費用。層狀雙金屬氫氧化物(layered double hydroxides，LDHs)又稱水滑石類化合物或陰離子粘土，是由兩種或兩種以上金屬元素組成的具有水滑石層狀晶體結(jié)構(gòu)的氫氧化物.LDHs層狀結(jié)構(gòu)中的層板帶有正電荷，使其具有記憶效應(yīng)、層間陰離子可交換性及微孔結(jié)構(gòu)等特性，因此廣泛應(yīng)用于功能高分子材料、醫(yī)藥、污水處理等領(lǐng)域.由于層間陰離子可交換性及微孔結(jié)構(gòu)均有利于污水中氮素的去除，因此可嘗試將LDHs運用于人工濕地的脫氮工藝中.凈化試驗裝置
采用10根內(nèi)徑8 cm的PVC試驗柱構(gòu)建模擬垂直流人工濕地，每根基質(zhì)柱高度均為40 cm，其中基質(zhì)填充高度為35 cm;原混合水由管頂進入基質(zhì)柱，由管底排出.凈化試驗系統(tǒng)采用間歇進出水方式.
2.2.3 運行管理方式
基質(zhì)凈化試驗裝置的運行方式為間歇運行，每個試驗周期的水力負(fù)荷為250 L˙m-2˙d-1，每次實驗的水力停留時間(HRT)為12 h.基質(zhì)試驗裝置運行時間從2014年2月—2014年8月止，共歷時7個月.
2.2.4 分析指標(biāo)及方法
分析方法均為國家標(biāo)準(zhǔn)方法，CODCr采用重鉻酸鉀法;NH+4-N采用鈉氏試劑光度法;TN采用過硫酸鉀氧化-紫外分光光度法;NO-3-N采用酚二磺酸分光光度法.改性前后基質(zhì)化學(xué)組成成分的變化
利用Axios advanced X射線熒光光譜儀對原始及各種改性生物陶?；|(zhì)進行化學(xué)成分分析可以發(fā)現(xiàn)，以SiO2為主要組成成分的生物陶?；|(zhì)，除1號基質(zhì)外，改性后的燒失量均比改性前高;改性所用的金屬化合物相對應(yīng)的金屬元素，改性后的含量均高于原始基質(zhì)，如2、5、9號改性基質(zhì)中Zn2+含量明顯高于其它基質(zhì);3、6、8號基質(zhì)中Mg2+含量高于原始基質(zhì); 4、5、6號改性基質(zhì)中檢測出Co3+，說明改性對基質(zhì)的化學(xué)組成成分產(chǎn)生的影響.
結(jié)合改性前后生物陶?；|(zhì)化學(xué)組成成分及含量的變化，以及基質(zhì)SEM圖譜的差異可以發(fā)現(xiàn)，改性后基質(zhì)的化學(xué)成分和表觀特性均發(fā)生了不同程度的改變，這種變化與改性時加入的金屬化合物生成的LDHs覆膜類型有關(guān);可據(jù)此判斷，LDHs的覆膜對原始基質(zhì)的物化特性產(chǎn)生了影響.