隨著石油化工產(chǎn)業(yè)的快速發(fā)展,鎳鐵基耐蝕合金028憑借穩(wěn)定的力學(xué)性能和良好的耐腐蝕性能的優(yōu)勢(shì)已經(jīng)在相關(guān)產(chǎn)業(yè)中得到廣泛地應(yīng)用。無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司自成立以來(lái)，一直致力于鎳基合金、高溫合金、精密合金的生產(chǎn)與銷(xiāo)售。我們產(chǎn)品廣泛用于石油、石化、核能工業(yè)、化學(xué)工業(yè)、海洋工業(yè)、機(jī)械制造、通訊、電子等制造領(lǐng)域，為這些領(lǐng)域在設(shè)備用材方提供相關(guān)產(chǎn)品和技術(shù)服務(wù)。

哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30

高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188

耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335

  油井管用鎳基耐蝕合金G-3的國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀,并進(jìn)一步研究了該合金在750℃*時(shí)效后的組織變化。結(jié)果表明,*時(shí)效后G-3合金晶內(nèi)會(huì)析出第二相,從而降低合金的耐腐蝕性能。采用數(shù)值模擬技術(shù)對(duì)G-3合金管材的熱擠壓成形過(guò)程進(jìn)行了模擬分析。結(jié)果表明,大擠壓力隨著擠壓速度的增加先升后降、隨著坯料預(yù)熱溫度的升高而逐漸降低;坯料大溫升隨著擠壓速度的增加而增加,隨著坯料預(yù)熱溫度的升高而降低。鎳基耐蝕合金被廣泛應(yīng)用于苛刻環(huán)境下的工業(yè)領(lǐng)域。介紹了鎳基耐蝕合金的成分及分類(lèi),綜述了國(guó)內(nèi)外各種耐蝕合金的發(fā)展歷程及研究現(xiàn)狀I(lǐng)ncoloy901圓鋼現(xiàn)貨供應(yīng)Co-Al-W合金在800和900℃空氣中氧化動(dòng)力學(xué)及元素Mo、N、Ta和Ti對(duì)合金高溫氧化行為的影響等溫凝固區(qū)為單相鎳基固溶體,元素向母材的擴(kuò)散導(dǎo)致在擴(kuò)散區(qū)內(nèi)晶界處形成大量的針棒狀硼化物（2）分析第四周期金屬元素的多普勒展寬譜，從中提取3d電子的信息 模擬結(jié)果表明：圓柱形荒形的坯料充填情況比較好，但設(shè)備載荷較大，金屬流動(dòng)情況較差，有比較明顯的熱效應(yīng)；環(huán)形荒形坯料的充填情況也比較理想，設(shè)備載荷較小，熱效應(yīng)也比較小，金屬易于流動(dòng)，但是如果下料不足，會(huì)導(dǎo)致鍛件充填不足的情況；坯料的倒角盡可能的要平滑一些，特別是型腔附近，以有利于金屬流動(dòng)，否則會(huì)出現(xiàn)折疊缺陷,主要論述了Ni-Cu系、Ni-Cr系、Ni-Fe-Cr系、Hasloy系等。我國(guó)有豐富的鎳資源,但相關(guān)研究還不夠系統(tǒng),筆者認(rèn)為應(yīng)加強(qiáng)鎳基耐蝕合金的開(kāi)發(fā),并展望了鎳基耐蝕合金未來(lái)的發(fā)展前景。 鎂合金由于具有質(zhì)量輕、比強(qiáng)度和比剛度高、價(jià)格低廉、易回收利用等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于汽車(chē)、3C(計(jì)算機(jī)、通訊、消費(fèi)類(lèi)電子產(chǎn)品)產(chǎn)品、醫(yī)學(xué)等眾多領(lǐng)域。但其較高的化學(xué)和電化學(xué)活性*地阻礙了鎂合金發(fā)揮其性能優(yōu)勢(shì)。添加合金化元素是制備高性能鎂合金的方法之一，可在提高鎂合金力學(xué)性能的同時(shí)增強(qiáng)其耐蝕性能 傳統(tǒng)的慣性摩擦焊工藝從焊接自動(dòng)化和質(zhì)量的穩(wěn)定性、可重復(fù)性出發(fā)，通常采用大轉(zhuǎn)動(dòng)慣量、低轉(zhuǎn)速、大壓力通過(guò)對(duì)不同釬焊工藝參數(shù)對(duì)接頭組織及性能影響的研究發(fā)現(xiàn)，隨著釬焊溫度的升高或保溫時(shí)間的延長(zhǎng)或釬焊間隙的減小，釬料中元素向母材的擴(kuò)散隨之更為充分，釬焊接頭中固溶體組織逐漸增多，中心化合物組織逐漸減少，當(dāng)釬焊溫度升高或保溫時(shí)間延長(zhǎng)或釬焊間隙減小到一定值時(shí)接頭全部由均勻的固溶體組織組成，不過(guò)位于近縫區(qū)母材附近的化合物組織仍然存在，但對(duì)于在釬焊溫度為1110℃時(shí)已達(dá)到*固溶體的接頭，繼續(xù)升高溫度至1140℃時(shí)接頭中心反而有化合物出現(xiàn)；通過(guò)元素及物相檢測(cè)分析可知，在接頭中心生成的化合物主要為Ni-、Cr-、Ni-Si等化合物相，而在擴(kuò)散區(qū)主要為針狀及點(diǎn)狀兩種形態(tài)的Cr-化合物相；從垂直于釬縫的接頭顯微硬度數(shù)據(jù)顯示，在接頭中心化合物組織區(qū)域硬度值很大，在固溶體組織區(qū)域硬度值下降，而在近縫區(qū)母材附近的化合物組織區(qū)域硬度值又有所回升，并且隨著接頭內(nèi)固溶體組織的增多硬度值持續(xù)下降。因此，本論文主要研究了合金化元素對(duì)鎂合金耐蝕性能的影響，這對(duì)促進(jìn)鎂合金的廣泛應(yīng)用具有一定意義。采用自腐蝕電位-時(shí)間曲線、極化曲線、電化學(xué)阻抗譜方法考察了不同合金化元素對(duì)Mg-Al基合金耐蝕性能的影響，確定出提高耐蝕性能的合金化元素含量。同時(shí)采用光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡、能量色散譜等研究了合金的微觀形貌及其組分，并用X射線光電子能譜研究腐蝕產(chǎn)物的組成。

鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、

NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675

精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32

鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500

特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800

  但由于管材制備過(guò)程中出現(xiàn)晶粒尺寸不均勻、析出相等問(wèn)題將會(huì)影響該類(lèi)合金管材的使用性能尤其是耐腐蝕性能。為此,本文研究了合金的微觀組織特征,諸如晶粒尺寸、析出相、晶粒取向和晶界特征對(duì)腐蝕行為的影響規(guī)律,進(jìn)而提出了基于合金耐腐蝕性能提高的組織優(yōu)化方向,從而為高性能耐蝕合金管材的生產(chǎn)提供指導(dǎo)。通過(guò)系統(tǒng)分析合金管材制備工藝各階段的組織演變規(guī)律,以及成品管材在不同腐蝕環(huán)境中的腐蝕行為Incoloy901圓鋼現(xiàn)貨供應(yīng) 模擬結(jié)果表明：圓柱形荒形的坯料充填情況比較好，但設(shè)備載荷較大，金屬流動(dòng)情況較差，有比較明顯的熱效應(yīng)；環(huán)形荒形坯料的充填情況也比較理想，設(shè)備載荷較小，熱效應(yīng)也比較小，金屬易于流動(dòng)，但是如果下料不足，會(huì)導(dǎo)致鍛件充填不足的情況；坯料的倒角盡可能的要平滑一些，特別是型腔附近，以有利于金屬流動(dòng)，否則會(huì)出現(xiàn)折疊缺陷這一反鐵磁-鐵磁相的相溫度在室溫附近，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于之前在一些其它化合物中出現(xiàn)的AFM-FM相轉(zhuǎn)溫度傳統(tǒng)的焊接工藝探索以“試錯(cuò)法"為基礎(chǔ),這對(duì)于大型部件來(lái)說(shuō)成本太高隨著鎳基單晶高溫合金的開(kāi)發(fā),通過(guò)添加大量的難熔元素來(lái)提高高溫合金強(qiáng)度,明確了基于腐蝕性能的028合金管材的組織研究對(duì)象為晶粒尺寸、析出相、織構(gòu)及晶界特征,以及外部環(huán)境敏感性條件包括C1-和H2SO4介質(zhì)。內(nèi)部組織對(duì)象和外部環(huán)境因素的明確,為合金組織特征與腐蝕行為之間關(guān)聯(lián)性研究奠定基礎(chǔ)。在此基礎(chǔ)上,系統(tǒng)分析了C1-和H2SO4環(huán)境中不同晶粒尺寸的腐蝕行為,研究結(jié)果表明了028合金在富含Cl-的環(huán)境中不利于表穩(wěn)定鈍化的本質(zhì),致使增大晶粒尺寸以減小高能量不穩(wěn)定晶界密度有助于改善合金的耐蝕性能。而在H2SO4環(huán)境中,認(rèn)為小晶粒高晶界密度的組織特征為合金鈍化創(chuàng)造條件,表明小晶粒組織更有利于合金的鈍化。進(jìn)一步獲得了合金中碳化物和。相含量與腐蝕行為間的量化關(guān)系及其對(duì)耐腐蝕性能的惡化程度,進(jìn)而結(jié)合對(duì)腐蝕后表形貌的特征分析,建立了存在析出相的合金腐蝕行為微電偶效應(yīng)的模型當(dāng)含量低于0.1wt%時(shí),細(xì)化晶粒作用較小,由于在晶界偏聚,引起氧沿晶界的擴(kuò)散速度加快,反而使抗氧化性能降低；但當(dāng)含量高于0.3wt%時(shí),合金為細(xì)小的枝晶組織,且形成了第二相Fe236相,氧化膜疏松、空隙率高,抗氧化性與原合金相當(dāng)此AFM-FM相的本質(zhì)可能與Sm-Co合金中Sm原子層與Co原子層之間的交互作用以及Sm與3g晶位的Co （或Si）原子之間的自旋耦合作用有關(guān)Co-Al-W合金在800和900℃空氣中氧化動(dòng)力學(xué)及元素Mo、N、Ta和Ti對(duì)合金高溫氧化行為的影響嘗試采用改進(jìn)的連接工藝對(duì)接頭反應(yīng)產(chǎn)物進(jìn)行控制，高溫連接/低溫?cái)U(kuò)散接頭中仍存在較多的化合物，隨低溫?cái)U(kuò)散時(shí)間的增長(zhǎng)，化合物數(shù)量減少但不會(huì)消除，前期控制沒(méi)有明顯改善作用；低溫連接/高溫?cái)U(kuò)散接頭中化合物數(shù)量明顯減少，高溫?cái)U(kuò)散溫度為1180℃時(shí)原始化合物分區(qū)現(xiàn)象消失，接頭組織均勻，對(duì)化合物進(jìn)行后期控制得到了較好效果,揭示了相析出行為對(duì)合金耐腐蝕性能的影響機(jī)理。通過(guò)對(duì)大量不同取向晶粒的點(diǎn)腐蝕行為分析,繪制了028合金不同取向晶粒點(diǎn)腐蝕敏感指數(shù)分布圖,闡明了合金耐點(diǎn)腐蝕性能隨晶粒取向的各向異性規(guī)律,提出了冷變形中通過(guò)提高ND//<110>和ND//<111>取向織構(gòu)有助于合金耐腐蝕性能的改善。從而為提高合金耐腐蝕性能提供了冷加工組織設(shè)計(jì)的實(shí)驗(yàn)和理論依據(jù)。同時(shí),結(jié)合管材的實(shí)際生產(chǎn)工藝,針對(duì)不同晶界結(jié)構(gòu)特征的腐蝕行為進(jìn)行分析,表明原子排列對(duì)稱(chēng)度高的低能量晶界CSLΣ3具有優(yōu)異的耐腐蝕性能,明確了提高CSLE3晶界比例有國(guó)內(nèi)關(guān)于惰性陽(yáng)極材料的研究主要集中在金屬材料,Ni-Fe-Cu-Co合金在試驗(yàn)條件下已取得較好的實(shí)驗(yàn)結(jié)果,但由于其抗高溫氧化性能和抗電解腐蝕性能不夠理想,仍不能滿足工業(yè)的生產(chǎn)重點(diǎn)分析了不同切削階段溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)的分布，并通過(guò)改切削參數(shù)（切削速度、進(jìn)給量、切削深度）研究了高速切削過(guò)程中溫度及切削力的化規(guī)律利于降低晶界腐蝕敏感性從而提高合金的腐蝕抗力。并給出小變形量(20%)和中等變形量(50%)退火后CSLΣ3晶界比例的大值均出現(xiàn)在再結(jié)晶基本完成但晶粒還未快速長(zhǎng)大時(shí)所對(duì)應(yīng)的退火工藝條件。為合金通過(guò)提高CSLE3晶界比例,改善耐腐蝕性能的退火工藝制定提供依據(jù)?？傊?綜合分析組織特征與合金腐蝕行為間關(guān)聯(lián)性的研究結(jié)果,針對(duì)028合金管材制備過(guò)程,需在嚴(yán)格滿足析出相要求的前提下依據(jù)腐蝕介質(zhì)因素調(diào)整晶粒尺寸,具體針對(duì)C1-環(huán)境需大晶粒尺寸,而H28O4中可以增加晶界密度以利于合金鈍化,冷變形可以通過(guò)增大ND//<110>和ND//<111>取向織構(gòu)和提高CSLE3晶界比例來(lái)制定工藝參數(shù)。因此,研究結(jié)果可以為基于合金耐腐蝕性能提高的組織優(yōu)化給出方向,并為合金設(shè)計(jì)和管材工藝制定提供指導(dǎo)。

  在較長(zhǎng)的使用時(shí)間與嚴(yán)苛的使用環(huán)境下,其本身會(huì)發(fā)生力學(xué)性能的退化、氧化腐蝕、疲勞及高溫蠕變等退化。復(fù)合鍍是基于電鍍技術(shù)發(fā)展而來(lái)的一種增強(qiáng)金屬表硬度及耐磨性等的技術(shù)。為提高高溫合金本身硬度、耐磨性與熱性能,使用復(fù)合鍍技術(shù)在其表生成一層沉積層。使用正交試驗(yàn)與單因素試驗(yàn)確定了復(fù)合鍍的工藝條件。當(dāng)電鍍溫度為40℃,電流密度為4A/dm2,攪拌速率為200r/min,顆粒添首先,采用PCN對(duì)鎳基高溫合金進(jìn)行直角自由切削,通過(guò)對(duì)切削過(guò)程中切削力的測(cè)量與分析得出：切削力隨切削速度的提高先增大后減小,而隨進(jìn)給量的增大逐漸增加經(jīng)過(guò)大量的前期準(zhǔn)備工作,本研究進(jìn)行了GH2132/42CrMo連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊的工藝試驗(yàn),并且通過(guò)對(duì)焊接工藝參數(shù)進(jìn)行三因素三水平一指標(biāo)的正交優(yōu)化試驗(yàn),確定了GH2132/42CrMo異種金屬連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊的優(yōu)佳焊接工藝參數(shù)為：2級(jí)摩擦壓力7MPa；2級(jí)摩擦?xí)r間8s；頂鍛保壓壓力15MPa加量為5g/L,時(shí)間宜選擇70min時(shí)鍍層的硬度大,為642.6HV。通過(guò)極差分析與方差分析知,溫度對(duì)試驗(yàn)結(jié)果有顯著性影響,過(guò)高的溫度不利于鍍層硬度的提升。通過(guò)對(duì)顆粒添加量與時(shí)間的單因素探討得知,顆粒的沉積符合兩步沉積理論,后期顆粒的沉積速率變慢。通過(guò)金相分析得知,閃鍍工藝對(duì)鍍層的結(jié)合力至關(guān)重要,同時(shí)閃鍍層可以使鍍層表更加平整、光亮。復(fù)合鍍層與光亮鍍鎳層的硬度、耐蝕性優(yōu)于高溫合金本身。對(duì)比復(fù)合鍍層與鍍鎳層的顯微形貌,發(fā)現(xiàn)同樣的電鍍工藝下,復(fù)合鍍層合金的微觀分析發(fā)現(xiàn),脈沖電流的施加使拉伸試樣位錯(cuò)密度得到了顯著的降低隨著鎳基單晶高溫合金的開(kāi)發(fā),通過(guò)添加大量的難熔元素來(lái)提高高溫合金強(qiáng)度當(dāng)含量低于0.1wt%時(shí),細(xì)化晶粒作用較小,由于在晶界偏聚,引起氧沿晶界的擴(kuò)散速度加快,反而使抗氧化性能降低；但當(dāng)含量高于0.3wt%時(shí),合金為細(xì)小的枝晶組織,且形成了第二相Fe236相,氧化膜疏松、空隙率高,抗氧化性與原合金相當(dāng)正是在這種背景下,本文分別對(duì)GH2132/42CrMo連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊的焊接工藝和GH4169/42CrMo連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊的焊接工藝進(jìn)行研究比鍍鎳層擁有更小的晶粒尺寸,這是其硬度提升的因素之一。復(fù)合鍍層與鍍鎳層磨損方式不同,復(fù)合鍍層磨損為粘著磨損而鍍鎳層為擠壓磨損。比較鍍鎳層與復(fù)合鍍的耐蝕性發(fā)現(xiàn),二者耐蝕性優(yōu)于高溫合金,且具有更小的腐蝕速率,一周期鹽霧試驗(yàn)后,腐蝕積更小。通過(guò)熱處理能提高鍍層表硬度卻降低了鍍層表耐蝕性。通過(guò)XRD測(cè)試發(fā)現(xiàn),鍍層在200℃熱處理過(guò)程中,晶粒有所細(xì)化,為15.40nm,在此過(guò)程中硬度得到加強(qiáng),增大至672.4HV。溫度繼續(xù)增加,晶粒變大,400℃時(shí)增大至47.15nm。熱處理時(shí)間過(guò)長(zhǎng)導(dǎo)致鍍層表發(fā)生輕微氧化,熱處理2h時(shí)的硬度大。300次熱疲勞后鍍層表沒(méi)有發(fā)生斷裂、脫落說(shuō)明鍍層熱性能良好。

  GH4169合金具有優(yōu)異的綜合性能,廣泛應(yīng)用于、、石油領(lǐng)域,產(chǎn)量居形合金*采用鎢極氬弧焊方法,使用自行設(shè)計(jì)制備的NiCuNCr合金作為焊料,實(shí)現(xiàn)Ti3Al基合金與GH4169高溫合金異種材料之間的焊接結(jié)果表明:試驗(yàn)合金具有較好的高溫低周疲勞性能,與進(jìn)口Inconel 718鎳基合金的相近,但在較低的總應(yīng)范圍下比Inconel 718合金的疲勞壽命要低;該合金在不同總應(yīng)范圍下都表現(xiàn)出明顯的循環(huán)軟化行為;合金試樣的疲勞斷口呈多裂紋源性,疲勞源數(shù)量隨總應(yīng)范圍的降低和疲勞壽命的延長(zhǎng)而減少;疲勞裂紋都萌生于表面,穿晶擴(kuò)展到一定徑向深度時(shí),會(huì)出現(xiàn)沿晶擴(kuò)展特征慣性摩擦焊接技術(shù)作為制造業(yè)中的固態(tài)焊接技術(shù)之一,被廣泛地應(yīng)用于高性能發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)子部件的連接采用連接方法用于制造這些高溫合金發(fā)動(dòng)機(jī)部件可使成本降低,并且獲得良好的性能，而用于連接鎳基高溫合金zui常用的技術(shù)是釬焊及擴(kuò)散釬焊工藝通過(guò)對(duì)等溫鍛造和熱連軋工藝制備的GH4169合金進(jìn)行蠕性能測(cè)試和組織形貌觀察,研究制備工藝對(duì)GH4169合金組織結(jié)構(gòu)及蠕行為的影響(3)采用*性原理方法研究了Ru元素在γ/γ’界面和γ’相中對(duì)其他合金元素分配行為的影響規(guī)律,揭示了Ru元素與Re元素之間的強(qiáng)化機(jī)制是由于Re原子和Ru原子間p-p軌道的雜化而產(chǎn)生較強(qiáng)的相互作用碳的添加可以顯著地細(xì)化合金的晶粒結(jié)構(gòu)，有效地提高合金的永磁性能及熱穩(wěn)定性同一湮沒(méi)事件產(chǎn)生的兩個(gè)γ光子（能量為E1和E2）分別被兩個(gè)反平行放置的高純Ge探頭探測(cè)到并被存進(jìn)二維多道分析器中經(jīng)過(guò)大量的前期準(zhǔn)備工作,本研究進(jìn)行了GH2132/42CrMo連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊的工藝試驗(yàn),并且通過(guò)對(duì)焊接工藝參數(shù)進(jìn)行三因素三水平一指標(biāo)的正交優(yōu)化試驗(yàn),確定了GH2132/42CrMo異種金屬連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊的優(yōu)佳焊接工藝參數(shù)為：2級(jí)摩擦壓力7MPa；2級(jí)摩擦?xí)r間8s；頂鍛保壓壓力15MPa在GH4169合金基礎(chǔ)上,經(jīng)P、微合金化而發(fā)展的GH4169G合金顯著提高原合金的使用壽命與蠕性能,而對(duì)其它性能無(wú)顯著影響結(jié)果表明,二次開(kāi)發(fā)的軟件對(duì)微觀組織演的模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的平均誤差在10%左右,驗(yàn)證了GH4169合金本構(gòu)方程和微觀組織演模型的準(zhǔn)確性,以及對(duì)軟件二次開(kāi)發(fā)的可行性

  無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司是一家專(zhuān)業(yè)從事不銹鋼和合金材料研發(fā)，生產(chǎn)的大型現(xiàn)代化企業(yè)。公司擁有年產(chǎn)30萬(wàn)噸的AOD精煉爐和真空冶煉爐生產(chǎn)設(shè)備。

  可根據(jù)客戶需要按AISI,GB,DN,JIS,NF等標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)不銹鋼圓鋼，主要鋼種有：奧氏體不銹鋼，鐵素體不銹鋼，馬氏體沉淀硬化不銹鋼，奧氏體-鐵素體不銹鋼，耐蝕合金，馬氏體時(shí)效鋼，鉻基高溫合金，鎳基高溫合金，鐵基高溫合金等。

哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30

高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188

耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335、

鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675

精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32

鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500

特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800

  鎳基單晶高溫合金在中溫/高應(yīng)力穩(wěn)態(tài)蠕變期間的變形機(jī)制.結(jié)果表明,在760℃,760 MPa和800℃,650 MPa蠕變期間,剪切g(shù)′相的位錯(cuò)可發(fā)生分解,分解后的a/3<112>超點(diǎn)陣Shockley不全位錯(cuò)切入g′相,拖曳的a/6<112>Shockley不全位錯(cuò)滯留在g′/g相界,2個(gè)不全位錯(cuò)之間形成超點(diǎn)陣內(nèi)稟堆垛層錯(cuò)(SISF);此外,剪切進(jìn)入g′相的超點(diǎn)陣位錯(cuò)可由{111}交滑移至{100},形成具有非平位錯(cuò)芯結(jié)構(gòu)的K-W鎖,可抑制位錯(cuò)的滑移和交滑移,提高合金的蠕變抗力.在850℃,500 MPa蠕變期間,合金中的層錯(cuò)消失,部分剪切進(jìn)入筏狀g′結(jié)合360℃、650℃下GH4169合金的低循環(huán)疲勞壽命數(shù)據(jù)擬合出模型的具體表達(dá)式,進(jìn)而開(kāi)展了對(duì)低循環(huán)疲勞裂紋萌生壽命的預(yù)測(cè)試驗(yàn)在840A/mm2,2Hz,30μs的脈沖電流條件下,合金的zui大形抗力相較無(wú)電流拉伸時(shí)下降了14%通過(guò)對(duì)不同釬焊工藝參數(shù)對(duì)接頭組織及性能影響的對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)，對(duì)于本試驗(yàn)選取的釬焊工藝參數(shù)，其工藝規(guī)范分別為：釬焊溫度為1110℃，釬焊保溫時(shí)間為45min，釬焊間隙為30μm相的a<110>超點(diǎn)陣位錯(cuò)可分解形成"2個(gè)a/2<110>不全位錯(cuò)加反相疇界(APB)"的組態(tài),而合金中K-W鎖的消失是由高溫?zé)峒せ钪率沽⒎襟w滑移的位錯(cuò)重新交滑移至八體所致。依據(jù)高熔點(diǎn)、密度相近和晶格匹配等原則,利用自編高溫合金細(xì)化劑選取系統(tǒng),分別甄選出YNi2Si2和CeCo4B兩種三元稀土金屬間化合物。采用氬弧熔敷的方法,兩種稀土金屬間化合物分別作為敷材,K4169高溫合金作為基材因此,有必要對(duì)鎳基高溫合金切削過(guò)程中切屑形態(tài)及其形成機(jī)理和磨損進(jìn)行研究國(guó)內(nèi)關(guān)于惰性陽(yáng)極材料的研究主要集中在金屬材料,Ni-Fe-Cu-Co合金在試驗(yàn)條件下已取得較好的實(shí)驗(yàn)結(jié)果,但由于其抗高溫氧化性能和抗電解腐蝕性能不夠理想,仍不能滿足工業(yè)的生產(chǎn)而在27~400℃范圍內(nèi)，Ho取代的合金獲得了的熱穩(wěn)定性，溫度系數(shù)為：α=-0.064%/℃，β=-0.19%/℃,形成公共熔池并凝固,組織觀察發(fā)現(xiàn)含Ce和含Y稀土金屬間化合物均對(duì)基材γ相枝晶生長(zhǎng)具有一定的抑制作用;直接澆注試棒鑄件實(shí)驗(yàn)表明:采用混合稀土細(xì)化劑,1470℃澆注,K4169高溫合金試樣平均晶粒組織由未添加細(xì)化劑的3.57 mm降為添加細(xì)化劑的0.92mm。

  磨削是磨具表大量形狀各異且復(fù)雜多邊形的磨粒參與切削工件的加工工藝,其過(guò)程復(fù)雜、試驗(yàn)觀察困難,從而單顆磨粒切削研究成為研究磨削機(jī)理的重要手段。根據(jù)單顆磨粒的切削特點(diǎn),分別建立其單顆CBN磨粒高速劃擦的力學(xué)模型和有限仿真模型,利用數(shù)值仿真軟件Matlab及有限元軟件Abaqus對(duì)合金鋼20Cr Mo的磨削進(jìn)行了仿真研究。仿真結(jié)果表明單顆磨粒高速劃擦的力學(xué)模型的正確性,同時(shí)分析了未變形切削厚度與其它磨削工藝參數(shù)在單顆磨粒切削過(guò)程中對(duì)磨削力的影響規(guī)律。 

  鎳基高溫合金采用逐行掃描策略制備了Inconel 625合金試樣,利用掃描電子顯微鏡(SEM)、電子背散射衍射(EBSD)等檢測(cè)方法研究了裂紋微觀形貌、周邊元素和晶粒分布等。SEM結(jié)果顯示在常溫下成形件內(nèi)部形成大量細(xì)小裂紋,裂紋長(zhǎng)度約100μm。裂紋形成的內(nèi)因是在快速凝固的過(guò)程中,由于Nb,Mo元素的局部偏析,形成(γ+Laves)共晶凝固。同時(shí)在脆性相Laves周?chē)纬蓱?yīng)力集中,導(dǎo)致沿著晶界開(kāi)裂,SLM高凝固譜線的峰高與本底之比高于105zui后,通過(guò)對(duì)焊接工藝參數(shù)的匯總和對(duì)比,得出了應(yīng)使用“偏硬"的焊接規(guī)范(短的2級(jí)摩擦?xí)r間和大的頂鍛保壓壓)來(lái)進(jìn)行高溫合金(GH2132、GH4169)/42CrMo異種金屬連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊的焊接的結(jié)論Φ120mm自耗鑄錠中Laves相中的P含量自錠邊緣到心部不斷增加,其它元素在各部位基本不結(jié)果表明,隨著固溶處理溫度的提高(由980℃提高到1020℃)GH4169G合金的晶粒尺寸明顯增大,晶界d相的尺寸和數(shù)量明顯減少,晶內(nèi)g″相的析出化不大;合金的650℃/700 MPa穩(wěn)態(tài)蠕速率明顯降低,表觀蠕激活能明顯增大,蠕斷裂壽命顯著延長(zhǎng)速率產(chǎn)生的殘余應(yīng)力是微裂紋產(chǎn)生的直接原因。通過(guò)基板加熱工藝減小熱殘余應(yīng)力,利用X射線測(cè)定了不同預(yù)熱溫度(150和300℃)下的殘余應(yīng)力值。結(jié)果顯示基板預(yù)熱降低了熱殘余應(yīng)力,并終抑制了裂紋的產(chǎn)生,隨著溫度的升高,裂紋數(shù)量逐漸減少,在預(yù)熱溫度300℃時(shí)裂紋數(shù)量少。

  在AZ31鎂合金中加入不同含量(0、0.3、0.6、0.9、1.2wt.%)Sr元素，AZ31-0.9Sr鎂合金的耐蝕性能比AZ31鎂合金高65.94%，說(shuō)明添加0.9wt.%Sr對(duì)提高AZ31鎂合金的耐蝕性能為有利。對(duì)顯微組織及腐蝕產(chǎn)物的分析表明AZ31-0.9Sr鎂合金的晶粒較AZ31鎂合金得到細(xì)化，所以其微觀組織就更加均勻，同時(shí)適量弱陰極含Sr化合物的形成，更多更連續(xù)沿晶界分布的析出物都可使合金中微電偶電池的數(shù)量得到減少，利于耐蝕性能的提高。另外，AZ31-0.9Sr鎂合金中孔洞狀結(jié)構(gòu)的消失、穩(wěn)定的腐蝕產(chǎn)物膜的形成也是其耐蝕性能的原因。在添加0.5wt.%Sr的基礎(chǔ)上，于AZ31鎂合金中再添加不同含量(0.5、1.0、1.5、2.0wt.%)的稀當(dāng)連接溫度為1 120℃、連接時(shí)間為2 h時(shí),接頭室溫及高溫(600℃)抗拉強(qiáng)度zui高,分別為692和599 MPa,為母材強(qiáng)度的82%和71%在本文的工件及焊接工藝參數(shù)下,焊接溫度場(chǎng)關(guān)于摩擦面呈現(xiàn)很強(qiáng)的對(duì)稱(chēng)性,而等效應(yīng)力場(chǎng)關(guān)于摩擦面的對(duì)稱(chēng)性較弱對(duì)同一接頭不同位置的組織形貌進(jìn)行觀察發(fā)現(xiàn)，隨著從放置釬料的一側(cè)向其對(duì)側(cè)方向的移動(dòng)，接頭中固溶體組織逐漸減少，相應(yīng)的化合物組織增多土Y，其中AZ31-0.5Sr-1.5Y鎂合金的耐蝕性能，比AZ31鎂合金高63.02%。經(jīng)分析發(fā)現(xiàn)是由于0.5Sr+1.5Y加入AZ31鎂合金細(xì)化了晶粒而使微觀組織更為均勻、適量含Sr含Y新相的生成減少了微電偶電池的數(shù)量，同時(shí)還和腐蝕產(chǎn)物膜的穩(wěn)定性有關(guān)。但是過(guò)量添加Y元素比如2.0wt.%Y則會(huì)造成較嚴(yán)重的成分偏析，從而引起弱陰極相的富集，形成較強(qiáng)陰極相，增加陰極極化行為，造成局部微電偶腐蝕電流增大，反而不利于合金耐蝕性能的提高。不同含量(1.0、2.0wt.%)的稀土Y加入Mg-5Al-1Sr-2Ca鎂合金可使其顯微組織細(xì)化，同時(shí)生成弱陰極相Al2Y和更多穩(wěn)定相Al2Ca，有利于減少微電偶電池的數(shù)量，使Mg-5Al-1Sr-2Ca鎂合金腐蝕電流密度降低一個(gè)數(shù)量級(jí)，從而提高其耐蝕性能。其中Mg-5Al-1Sr-2Ca-1Y鎂合金顯微組織的鎂基相中含有Y，而Y固溶于鎂基相能增加合金表的保護(hù)性，故Mg-5Al-1Sr-2Ca-1Y鎂合金耐蝕性能。

  鎳基耐蝕合金的兩種冶煉工藝:真空感應(yīng)爐—電渣重熔和電弧爐—爐外精煉。真空感應(yīng)爐冶煉中的脫氧和脫硫操作對(duì)提高耐蝕合金的純凈度有重要作用。電渣重熔可以顯著提高鎳基耐蝕合金的耐蝕性和熱塑性,還可以降低硫含量。電弧爐—爐外精煉可以降低生產(chǎn)成本,獲得純凈度較高的組織。以油井管用028鎳基耐蝕合金為例,其冶煉采用真空感應(yīng)爐—電渣重熔冶煉工藝,生產(chǎn)成本較高;采用電弧爐—AOD冶煉工藝,生產(chǎn)成本低,適合于大批量生產(chǎn)。作為機(jī)械零部件三種主要失效形式之一,腐蝕問(wèn)題直接關(guān)系到國(guó)民經(jīng)濟(jì)各個(gè)領(lǐng)域。鑒于此,本文參考現(xiàn)今*耐蝕合金,通過(guò)向鎳合金中添加銅、鈦、鐵元素,設(shè)計(jì)了6種通用性Ni-Cr-Mo-Mx耐蝕合金。蠕后期,裂紋在與應(yīng)力軸垂直的晶界處萌生,并沿晶界擴(kuò)展、發(fā)生解理斷裂是2種工藝制備合金的蠕斷裂機(jī)制這一反鐵磁-鐵磁相的相溫度在室溫附近，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于之前在一些其它化合物中出現(xiàn)的AFM-FM相轉(zhuǎn)溫度利用銅等金屬材料塑性形過(guò)程中在電的作用下形抗力降低、塑性增加的獨(dú)*應(yīng),參考電塑性拉拔、電塑性軋制技術(shù)在不銹鋼絲、鎂合金及鈦合金中的研究和應(yīng)用成果,作者所在團(tuán)隊(duì)展開(kāi)了脈沖電流在難形高溫合金塑性形過(guò)程中的試驗(yàn)探索和研究采用鎢極氬弧焊方法,使用自行設(shè)計(jì)制備的NiCuNCr合金作為焊料,實(shí)現(xiàn)Ti3Al基合金與GH4169高溫合金異種材料之間的焊接采用手工電弧爐熔煉,制備出Ni-Cr-Mo-Mx耐蝕合金,并在1140℃保溫2.5h固溶處理。針對(duì)所制試樣,從浸蝕、電化學(xué)腐蝕和高溫氧化三個(gè)方進(jìn)行耐蝕性能及其機(jī)理的研究。將所制合金分別在H2SO4、HCl、混合酸（10%HC1+10%HNO3）及6%FeCl3溶液中進(jìn)行浸泡腐蝕試驗(yàn),試驗(yàn)溫度為90℃。結(jié)果表明,合金的腐蝕速率隨著鹽酸酸濃度升高而上升;60%的硫酸腐蝕性強(qiáng)。通過(guò)測(cè)定Ni-Cr-Mo-Mx合金在不同濃度的硫酸、鹽酸以及6%FeCl3溶液中的陽(yáng)極極化曲線,獲得不同成分的合金在相同電解質(zhì)中的極化曲線的腐蝕電位、腐蝕電流、致鈍電位及維鈍電流、塔菲爾斜率的倒數(shù)等的變化,對(duì)合金中所添加元素的耐蝕作用進(jìn)行了較全地分析。結(jié)果表明,在硫酸中3%Cu含量的合金耐蝕性強(qiáng)。在鹽酸中,合金的耐蝕性隨著Cu含量的增加而減弱。Ti會(huì)增強(qiáng)合金耐氧化性介質(zhì)中的耐蝕性,減弱合金的耐還原性介質(zhì)腐蝕和耐點(diǎn)蝕的能力,Fe會(huì)降低合金耐氧化性和還原性介質(zhì)腐蝕的能力,會(huì)提高合金耐點(diǎn)蝕的能力。采用增重法在800℃研究了Ni-Cr-Mo-Mx合金的抗高溫氧化性能。結(jié)果表明,此合金的氧化增重曲線符合對(duì)數(shù)規(guī)律。Cu會(huì)降低合金抗高溫氧化性能,Ti會(huì)提高合金耐高溫氧化性能。

  鎳基合金N08825的機(jī)械結(jié)合雙金屬?gòu)?fù)合管提出新的焊接工藝，并對(duì)雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭進(jìn)行了力學(xué)性能以及耐蝕性能的評(píng)價(jià)，以期為川渝地區(qū)高腐蝕性油氣田采用雙金屬?gòu)?fù)合管防腐提供一定的。研究結(jié)果表明：X52/N08825、X65/N08825兩種雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭均未出現(xiàn)宏觀裂紋、各區(qū)域微觀組織均勻；焊縫各區(qū)域的硬度值均高于母材，熱影響區(qū)到母材硬度逐漸降低，并接近母材，針對(duì)PCN車(chē)削鎳基高溫合金GH4169中顫振對(duì)加工效率和質(zhì)量的影響,建立一種根據(jù)切削參數(shù)有效判定切削狀態(tài)的方法該合金在27~200℃及27~400℃兩個(gè)溫度區(qū)間的剩磁溫度系數(shù)α的值分別為-0.025及-0.081%/℃，矯頑力溫度系數(shù)β分別為-0.268及-0.215%/℃結(jié)果表明:熔體過(guò)熱處理后,合金組織形貌規(guī)整,γ+Laves共晶團(tuán)、有害Laves相析出數(shù)量減少,分布均勻;合金室溫綜合力學(xué)性能顯著提高,存在過(guò)熱溫度,此時(shí)Rmzui大值為721 MPa,約是過(guò)熱處理前的1.5倍;GH4169合金的硬度降低,存在zui小值為10.15HRC,與過(guò)熱處理前相比,降低26.7%;N、Mo元素偏析顯著降低不同直徑的GH4169高溫合金圓柱試樣,采用金相顯微鏡(OM)和掃描電子顯微鏡(SEM)及X射線衍射(XRD)等對(duì)其凝固組織和析出相進(jìn)行了分析,研究冷卻速率對(duì)GH4169合金鑄態(tài)組織和力學(xué)性能的影響規(guī)律熱影響區(qū)硬度波動(dòng)較大；復(fù)合管焊接接頭拉伸斷裂位置均位于母材靠近熱影響區(qū)區(qū)域；X52/N08825雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭無(wú)論是正彎還是側(cè)彎，均無(wú)裂紋出現(xiàn)，而X65/N08825雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭，其側(cè)彎試樣無(wú)裂紋出現(xiàn)，而正彎試樣出現(xiàn)一個(gè)5_的裂紋;復(fù)合管焊接接頭焊縫處沖擊吸收功高于熔合區(qū)，X65/N08825雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭焊縫區(qū)、熔合區(qū)沖擊韌性均優(yōu)于X52/N08825雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭；在模擬普田工況環(huán)境下，復(fù)合管鎳基合金N08825襯層母材、焊接接頭均表現(xiàn)較強(qiáng)的耐蝕性能，且失重腐蝕平均腐蝕速率均小于NACE標(biāo)準(zhǔn)對(duì)腐蝕程度的低要求0.025mm/a,屬輕微腐蝕；復(fù)合管鎳基合金N08825襯層母材、焊接接頭試樣均未發(fā)生應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂裂紋，應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂敏敏感性較低；復(fù)合管焊接接頭經(jīng)酸性硫酸銅溶液浸泡24h后，彎曲180°試樣未出現(xiàn)裂紋，表現(xiàn)出較低的晶間腐蝕敏感性；鎳基合金N08825母材腐蝕電位相對(duì)于復(fù)合管焊接接頭的腐蝕電位較正，鎳基合金N08825母材及復(fù)合管焊接接頭陽(yáng)極極化曲線較陡，陽(yáng)極電極極化過(guò)程難以進(jìn)行，耐腐蝕性能好。

  研究表明,800℃高溫拉伸中,脈沖電流作用下GH4169合金的強(qiáng)度與未加脈沖電流常規(guī)拉伸情況下相比顯著降低,合金的斷裂延伸率顯著增加然而,由于合金呈現(xiàn)很高的過(guò)飽和度,增大了拓?fù)涿芘畔?TCP相)的析出傾向只有加入量為O.1wt%左右時(shí),晶粒細(xì)小,在晶界偏聚較少,形成了表面平整的氧化膜,與合金基體結(jié)合較好,具有良好的保護(hù)性,提高了合金的抗氧化性能這一反鐵磁-鐵磁相的相溫度在室溫附近，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于之前在一些其它化合物中出現(xiàn)的AFM-FM相轉(zhuǎn)溫度結(jié)果表明:在800℃氧化100 h后,Co-8.8Al-9.8W(摩爾分?jǐn)?shù),%)和Co-8.8Al-9.8W-2Ta合金的質(zhì)量增加較小,表明其抗高溫氧化能力較強(qiáng);在900℃氧化時(shí),Co-8.8Al-9.8W-2Mo、Co-8.8Al-9.8W-2N、Co-8.8Al-9.8W-2Ta和Co-8.8Al-9.8W-2Ti合金的質(zhì)量增加小于Co-8.8Al-9.8W合金的,表明加入合金元素可以提高合金的抗高溫氧化能力;在不同溫度下,Co-Al-W合金氧化膜表面出現(xiàn)團(tuán)聚、開(kāi)裂和脫落現(xiàn)象;氧化膜分為3層,外層為Co3O4氧化物,中間層為W、Al和合金元素的復(fù)雜氧化物,內(nèi)層為Co和Al的氧化物采用掃描電鏡(SEM)及能譜分析(XEDS)等方法對(duì)接頭橫截面的微觀組織進(jìn)行分析

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