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C-22無縫管現(xiàn)貨/生產(chǎn)

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無錫國(guó)勁合金有限公司

經(jīng)營(yíng)模式：經(jīng)銷商

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所在地區(qū)：江蘇無錫市

聯(lián)系人：李建（銷售）

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產(chǎn)品簡(jiǎn)介

無錫國(guó)勁合金有限公司成立于2008年，是以精密合金棒材、板材、鐵基、鎳基合金圓鋼、板材、無縫管、管件等加工、批發(fā)、銷售、配送、服務(wù)為一體的綜合型企業(yè)。公司秉乘“以誠(chéng)為先，以信待客"的公司宗旨，十多年來，國(guó)勁人努力奮斗，開拓進(jìn)取，順利完成了經(jīng)營(yíng)理念、管理體制、產(chǎn)品質(zhì)量等方面的調(diào)整與組合，成功地實(shí)現(xiàn)了產(chǎn)品品牌化、經(jīng)營(yíng)誠(chéng)信化、目標(biāo)化，在特殊鋼市場(chǎng)詮釋了一個(gè)屬于自己的全新概念，C-22無縫管現(xiàn)貨/生產(chǎn)成為特殊鋼行業(yè)的*。

詳細(xì)介紹

公司現(xiàn)貨經(jīng)營(yíng)：1J32、1J46、3J9、4J49、MA10、5J1480、4J33、4J29、3J21、3J1、2J23、2J11、1J85、1J79、1J77、1J22、1J21、3J53等材質(zhì)管材、棒料、帶材等產(chǎn)品。

鎳基耐蝕合金是一類高性能的耐蝕材料.基于防腐蝕問題,概述了純鎳的性質(zhì)與耐蝕特性,分析了鎳基耐蝕合金與鎳鉻不銹鋼及鎳基高溫合金的區(qū)別與.介紹了工程中鎳基耐蝕合金的種類及其應(yīng)用,強(qiáng)調(diào)了高性能通用型鎳鉻鉬合金的特征與進(jìn)展.并結(jié)合應(yīng)用實(shí)例,提出應(yīng)大力發(fā)展、開發(fā)及應(yīng)用此類高性能耐蝕材料.

油井管用鎳基耐蝕合金G-3的國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀,并進(jìn)一步研究了該合金在750℃*時(shí)效后的組織變化。結(jié)果表明,*時(shí)效后G-3合金晶內(nèi)會(huì)析出第二相,從而降低合金的耐腐蝕性能。采用數(shù)值模擬技術(shù)對(duì)G-3合金管材的熱擠壓成形過程進(jìn)行了模擬分析。結(jié)果表明,大擠壓力隨著擠壓速度的增加先升后降、隨著坯料預(yù)熱溫度的升高而逐漸降低;坯料大溫升隨著擠壓速度的增加而增加,隨著坯料預(yù)熱溫度的升高而降低。

隨著國(guó)家經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,對(duì)石油、天然氣的需求逐年增多,在油氣的開采過程中需要用到大量的油井管。油井管用耐蝕合金028以其良好的耐腐蝕性能在石油、天然氣等領(lǐng)域得到廣泛地應(yīng)用。但由于管材制備過程中出現(xiàn)析出相超標(biāo)、晶粒尺寸不均勻等問題影響了該類合金管材的使用性能尤其是耐腐蝕性能,短流程提高成材率也是迫切需要考慮的問題。為此,系統(tǒng)地研究028合金在管材制備過程中工藝與組織控制的關(guān)聯(lián)性,探究管材制備環(huán)節(jié)中的組織演變規(guī)律,合金的變形行為,對(duì)于優(yōu)化工藝提高管材的綜合性能和經(jīng)濟(jì)競(jìng)爭(zhēng)性具有重要的理論和工程應(yīng)用意義。

鑄錠直接開坯鍛造具有可行性但開裂風(fēng)險(xiǎn)較大,鑄錠經(jīng)過1170℃/10h部分均勻化后的流變應(yīng)力小于1200℃/30h*均勻化后的流變應(yīng)力,而動(dòng)態(tài)再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)卻大于后者。據(jù)此提出028合金鑄錠可采用1170℃/10h部分均勻化退火工藝,既可降低經(jīng)濟(jì)成本,又減少抗力,提高開坯再結(jié)晶程度,研究證明了該種經(jīng)濟(jì)型工藝具有合理性。C-22無縫管現(xiàn)貨/生產(chǎn)大型*壓水堆AP1000作為目前世界上進(jìn)口高溫合金板的第三代非能動(dòng)*壓水堆,將在我國(guó)和世界上其它國(guó)家獲得廣泛的推廣同時(shí),結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)工藝,明確影響管材性能的主要析出相為6相,結(jié)構(gòu)式為Cr2.4Mo0.5Fe7Ni0.1,析出峰值溫度為900℃,在該溫度6相大量析出后使得。相*回溶又不使晶粒度快速長(zhǎng)大的固溶制度為1160℃/2h。通過系統(tǒng)的熱物理模擬實(shí)驗(yàn)獲得了028合金的熱變形流變應(yīng)力曲線,建立了028合金的本構(gòu)方程,分析了熱變形參數(shù)對(duì)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶組織的影響規(guī)律,構(gòu)建了合金的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶圖和熱加工圖。在*階段(0～20h)時(shí)復(fù)合涂層中Mo5Si3層的拋物線成長(zhǎng)速率常數(shù)略低于單層二硅化鉬涂層中Mo5Si3層的拋物線成長(zhǎng)速率常數(shù)；而在第二個(gè)階段(20～80h)前者的拋物線成長(zhǎng)速率常數(shù)比后者的拋物線成長(zhǎng)速率常數(shù)低2個(gè)數(shù)量級(jí)基于028合金的熱變形行為,結(jié)合對(duì)熱加工圖不同區(qū)域的分析,獲得了在應(yīng)變量0.844時(shí)其熱加工的安全區(qū)為變形溫度1120～1160℃,應(yīng)變速率0.1～1 s-1,應(yīng)變量為0.163和0.357時(shí)的熱加工安全區(qū)分別為變形溫度1120～1156℃,應(yīng)變速率0.1～6 s-1和變形溫度1120～1180℃,應(yīng)變速率0.1℃3 s-１。

GH80A、GH2132、GH3030、GH4033、GH93、GH4099、GH99、N08800、N08925、N06625、NS313、N08810、N06601、N07718、GH4169、GH169、N08825、N06600、N10276、N08811、GH4043、4J42、GH4037、GH4049、Incoloy925、Incoloy800、Incoloy825、Inconel625、Incoloy800H、Inconel601、Inconel718、Inconel600、Incoloy901、Incoloy926、C-276、N06022、C-22、N10276、N08020、Alloy20、N08926、1.4529、Monel400、N04400、MonelK500、N05500、NS111、NS112、鎳基20#合金

在此基礎(chǔ)上,建立了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和晶粒長(zhǎng)大的組織控制模型,并利用Deform-2D軟件對(duì)熱壓縮試樣的實(shí)驗(yàn)與模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析,驗(yàn)證了晶粒組織演化模型和計(jì)算方法的正確性。利用該模型能夠?qū)崿F(xiàn)熱擠壓工藝參數(shù)對(duì)荒管組織影響規(guī)律的精確預(yù)測(cè)。進(jìn)而提出了滿足設(shè)備噸位(35MN)和組織要求(55μm)的熱擠壓工藝范圍為：坯料預(yù)熱溫度為1160℃～180℃,擠壓速度為170～200 mm/s,擠壓比為9.8～12,摩擦系數(shù)為0.02～0.09。進(jìn)而對(duì)固溶后的荒管經(jīng)冷軋及中間退火處理的系統(tǒng)研究,建立了028合金冷軋的加工硬化模型C-22無縫管現(xiàn)貨/生產(chǎn)其中降熔元素B和Si含量過高會(huì)導(dǎo)致接頭中低熔點(diǎn)共晶相數(shù)量增加，不利于接頭性能提高，但含量過低會(huì)使釬料熔點(diǎn)提高，接頭在更高溫度下連接引起母材晶粒長(zhǎng)大，損害接頭性能,得到了滿足管材力學(xué)性能要求的冷軋變形量為23%～45%,構(gòu)建了退火再結(jié)晶品粒長(zhǎng)大模型,獲得了析出相在退火過程中的演變規(guī)律,揭示了冷軋變形工藝和退火制度對(duì)織構(gòu)和晶界特征的影響本質(zhì)。綜合析出相回溶和晶粒尺寸均勻性及織構(gòu)和晶界特征等因素,提出了冷軋變形量30%時(shí)的退火制度為1160℃/3min。總之EAM勢(shì)函數(shù)在對(duì)勢(shì)的基礎(chǔ)上包含了重要的多體效應(yīng)而廣泛應(yīng)用于金屬及合金體系的分子動(dòng)力學(xué)模擬,分子動(dòng)力學(xué)模擬結(jié)果的可靠性依賴于其使用勢(shì)函數(shù)的可信度,高溫合金中包含多達(dá)十種元素,由于文獻(xiàn)中已有的EAM模型大多為單質(zhì)和二元體系,所以構(gòu)造多化學(xué)組元?jiǎng)莺瘮?shù)對(duì)模擬Ni基單晶高溫合金體系中的位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)、裂紋擴(kuò)展及合金化效應(yīng)具有重要意義的研究結(jié)果能夠?qū)?28合金油井管材的經(jīng)濟(jì)性和生產(chǎn)工藝的改進(jìn)和優(yōu)化提供指導(dǎo),進(jìn)而對(duì)實(shí)現(xiàn)管材組織的精確控制和力學(xué)性能的提高具有重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

依據(jù)百分因子(APE)法和參考現(xiàn)今*耐蝕合金,通過添加合金元素鉻、鉬和銅預(yù)設(shè)計(jì)了6種通用性鎳基耐蝕合金,應(yīng)用真空感應(yīng)爐、手工電弧爐及真空自耗電弧爐熔煉合金獲得良好的效果,對(duì)熔煉工藝進(jìn)行總結(jié)及總體評(píng)價(jià),得到了合金元素在熔煉中的損耗率。經(jīng)過多種工藝參數(shù)的固溶處理,通過金相分析得出合金在不同熔煉方法下的較為合理的固溶工藝;應(yīng)用擴(kuò)散理論及微觀組織分析推導(dǎo)出一個(gè)半經(jīng)驗(yàn)性的固溶工藝公式。在高溫(600℃,90h)氧化試驗(yàn)中,合金表現(xiàn)出良好的抗高溫氧化性。與奧氏體不銹鋼1Cr18Ni9Ti比較,設(shè)計(jì)合金在硫酸、鹽酸、硝酸、磷酸、混合酸、三氯化鐵溶液及強(qiáng)堿(氫氧化鈉)溶液(90℃)中有優(yōu)異的耐蝕性能和良好的通用耐蝕性(耐氧化性、還原性、氧化-還原復(fù)合介質(zhì)、堿溶液以及優(yōu)良的抗點(diǎn)蝕性能),對(duì)設(shè)計(jì)合金進(jìn)行評(píng)價(jià)優(yōu)選出通用性耐蝕合金配方。固溶態(tài)合金的耐蝕性比鑄態(tài)合金的耐蝕性有所提高。隨著APF的增大合金的抗氧化性介質(zhì)的耐蝕性能提高STD態(tài)樣品在650℃的屈服強(qiáng)度與抗拉強(qiáng)度分別為923MPa和1116MPa,均低于DA態(tài)的樣品的1093MPa和1245MPa,抗還原性介質(zhì)的耐蝕性能降低。分析合金元素對(duì)合金耐蝕及抗高溫氧化性能的作用。運(yùn)用固體與分子經(jīng)驗(yàn)電子理論(余氏理論)分析并建立了鎳基耐蝕合金中存在的主要價(jià)電子結(jié)構(gòu)模型,計(jì)算了不同結(jié)構(gòu)單元的價(jià)電子結(jié)構(gòu)參數(shù)。從電子層次上對(duì)鎳基耐蝕合金中固溶效應(yīng)進(jìn)行分析及解釋。對(duì)后續(xù)研究工提出了看法。

隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展、技術(shù)進(jìn)步和需求增加，鎳基耐蝕合金(N08810系列)越來越廣泛地應(yīng)用于石油、化工、冶金、環(huán)保及航天等眾多領(lǐng)域。Ti、Al是鎳基耐蝕合金中重要的組成元素，對(duì)合金組織、性能以及連鑄坯表面縱裂紋有著重要的影響。本文利用JMatPro模擬軟件、金相顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)、能譜儀(EDS)、常溫拉伸實(shí)驗(yàn)、高溫拉伸及蠕變等實(shí)驗(yàn)手段，研究了Ti、Al對(duì)鎳基耐蝕合金的微觀組織、常溫和高溫性能等的影響，以及連鑄坯表面縱裂成因，探討Ti、Al在該合金中的作用機(jī)理。主要結(jié)論如下：對(duì)于鎳基耐蝕合金試樣，若C、N含量不變，隨著Ti、Al的加入及Ti含量不斷提高，合金基體相γ的凝固點(diǎn)降低，合金中加入微量的B4C與C后，以原位反應(yīng)合成的方式生成總體積分?jǐn)?shù)約為1%的TiB和TiCη相和Ti(C,N)的析出溫度和析出量都得到明顯提升，Ti、Al元素可能影響了合金的再結(jié)晶行為，使固溶處理后的晶粒變得更細(xì)小，而且能形成數(shù)量更多、分布更密集、總體積分?jǐn)?shù)更大的Ti(C,N)類析出物。在常溫性能方面，Ti和Al可以明顯提升該合金的常溫強(qiáng)度及硬度，強(qiáng)化的機(jī)制主要是細(xì)晶強(qiáng)化。

在高溫性能方面，在800-1300℃，合金強(qiáng)度隨溫度升高而下降，由于動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，950℃以上時(shí)， Ti和Al對(duì)強(qiáng)度的影響基本被消除；在800-1150℃，Ti含量越高，合金高溫塑性越好，但1150℃以上塑性開始下降，且Ti含量越高的合金下降得更快，斷裂機(jī)制從韌窩斷裂轉(zhuǎn)變?yōu)檠鼐Т嘈詳嗔?。在蠕變性能方面，Ti、Al含量的提高會(huì)明顯減小固溶處理后試樣的晶粒尺寸，因此降低了合金在760℃時(shí)的蠕變極限，晶粒尺寸是影響等強(qiáng)溫度以上的蠕變性能的關(guān)鍵因素。N08810合金連鑄坯凝固組織是單相奧氏體，主要以粗大的柱狀晶為主的通過對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和金相組織進(jìn)行分析，研究了GH4169高溫合金在動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程、亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程、靜態(tài)再結(jié)晶過程和晶粒長(zhǎng)大過程中的微觀組織變化情況，分析了各熱變形參數(shù)對(duì)各個(gè)過程中再結(jié)晶晶粒度、平均晶粒度和再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)等的影響，并且建立了相應(yīng)的流變應(yīng)力方程和微觀組織演變模型。初始凝固階段時(shí)坯殼溫度較高，粗大的柱狀晶之間連接比較薄弱，在受到垂直于柱狀晶生長(zhǎng)方向應(yīng)力的作用下，首先在柱狀晶晶界處形成裂紋。在晶界上析出的脆性相TiC也提供了一個(gè)裂紋進(jìn)一步沿著薄弱的柱狀晶晶界擴(kuò)展的通道，終形成宏觀上縱向裂紋。

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