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浙江三精閥門(mén)有限公司


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聯(lián)系人：李延江 （銷售主管）

公司動(dòng)態(tài)

球閥閥桿斷裂技術(shù)分析

閱讀：1358發(fā)布時(shí)間：2014-11-4

管線球閥是輸油輸氣管線中*的控制介質(zhì)元件。某單位使用的一臺(tái)進(jìn)口管線球閥，在項(xiàng)目現(xiàn)場(chǎng)發(fā)生了閥桿斷裂事故，導(dǎo)致此臺(tái)閥門(mén)無(wú)法正常使用，委托三精閥門(mén)進(jìn)行維修。為了找到閥桿斷裂的主要原因，特此進(jìn)行了以下分析。

    閥桿斷口位于O形圈槽與臺(tái)階的過(guò)渡處，斷口面比較平整（見(jiàn)圖1）。閥門(mén)經(jīng)解體后發(fā)現(xiàn)：球面有明顯的劃痕，并且有多處坑窩（見(jiàn)圖2）；閥座上的O形圈已損壞，存在長(zhǎng)約8mm的缺口（見(jiàn)圖3）。

 

 圖1 閥桿斷口形貌

 

 

 

 

 

 圖2 球體損傷部位

 

圖3 閥座組件

    1.過(guò)程分析

    經(jīng)解體后得知：此閥門(mén)結(jié)構(gòu)為雙向閥座密封固定式球閥，主要由閥體、左右連接體、閥桿、上下支撐板、球體、密封圈、執(zhí)行機(jī)構(gòu)等組成；密封副由閥座組件上的O形圈與球體球面構(gòu)成；球體由上下兩個(gè)支撐板支撐，通過(guò)旋轉(zhuǎn)執(zhí)行機(jī)構(gòu)帶動(dòng)閥桿轉(zhuǎn)動(dòng)，從而實(shí)現(xiàn)球體的90°旋轉(zhuǎn)，并通過(guò)進(jìn)出口兩端閥座與球體的密封，實(shí)現(xiàn)接通和截?cái)嘟橘|(zhì)的目的。

    這種結(jié)構(gòu)形式的閥門(mén)特點(diǎn)是：閥門(mén)為筒狀體、固定球結(jié)構(gòu)，閥座采用雙座雙向自密封結(jié)構(gòu)，同時(shí)有預(yù)緊彈簧，保證密封可靠和自動(dòng)泄放腔中過(guò)高壓力的功能；閥門(mén)內(nèi)置有支撐板，球體通過(guò)上下支撐板固定于閥腔之中，大大減小閥桿的受力情況。當(dāng)閥門(mén)在正常工作時(shí)，介質(zhì)的密封力通過(guò)支撐板作用到連接體上，使得閥桿承受扭矩很小。

    2.理化分析及無(wú)損檢測(cè)

    （1）化學(xué)成分用光譜分析儀進(jìn)行光譜分析，結(jié)果參見(jiàn)表1。

表1 閥桿材料化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）   （%）

 

    從以上數(shù)據(jù)分析可以得知：閥桿的材質(zhì)符合ASTMA322對(duì)4130材料的要求。

    （2）力學(xué)性能試驗(yàn)斷裂閥桿加工成拉伸試樣，在WE—60型材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 閥桿材料力學(xué)性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)

 

    從以上試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以得知：閥桿的力學(xué)性能是不達(dá)標(biāo)的。為了探究力學(xué)性能偏低的原因，特此進(jìn)行了微觀組織分析。

    （3）微觀組織分析取樣部位為閥桿斷裂面，金相觀察縱截面金相組織為珠光體與鐵素體（見(jiàn)圖4），而且呈連續(xù)帶狀分布，帶狀組織達(dá)到5級(jí)（按GB/T13299—1991C系列評(píng)級(jí)標(biāo)準(zhǔn)）。組織中鐵素體晶界清晰可見(jiàn)，珠光體帶寬窄不一，見(jiàn)圖5。

                                               

 

圖4 閥桿截面金相組織100×

 

圖5 淬火+回火后試件金相形貌500×

    從圖4明顯看出：鐵素體和珠光體呈帶狀交替分布，呈現(xiàn)出較為明顯的帶狀組織，內(nèi)部組織極不均勻。低合金鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后，內(nèi)部應(yīng)分布較為均勻的回火索氏體組織。圖5為試樣經(jīng)合理工藝進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理的金相組織。

    （4）表面硬度檢測(cè)閥桿在HB—3000型布氏硬度試驗(yàn)機(jī)上檢測(cè)硬度，其表面硬度190～207HBW，明顯偏低。

    （5）無(wú)損檢測(cè)分別對(duì)斷裂閥桿按JB/T4730—2005的規(guī)定進(jìn)行了磁粉和超聲波無(wú)損檢測(cè)，結(jié)果顯示：表面及內(nèi)部無(wú)超標(biāo)缺陷。

    3.扭矩及零件尺寸檢測(cè)

    （1）扭矩檢測(cè)重新加工閥桿并組裝后，對(duì)事故閥門(mén)進(jìn)行了扭矩測(cè)試，結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 閥門(mén)扭矩測(cè)試數(shù)據(jù)

 

    閥門(mén)的啟閉扭矩是隨著壓力的增加而不斷增大的，當(dāng)壓力達(dá)到公稱壓力時(shí)，閥門(mén)的啟閉扭矩為300N•m，折算到閥桿上的扭矩值為2704N•m。經(jīng)計(jì)算，設(shè)計(jì)扭矩應(yīng)為270N•m左右，實(shí)際操作扭矩遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)扭矩。為了進(jìn)一步找到扭矩劇增的其他原因，特此對(duì)此閥門(mén)的關(guān)鍵零件進(jìn)行了尺寸檢測(cè)。

    （2）零件尺寸檢測(cè)閥門(mén)解體后，用三坐標(biāo)測(cè)量?jī)x分別對(duì)支撐板、閥體與連接體組件等關(guān)鍵零部件進(jìn)行尺寸檢測(cè)，數(shù)據(jù)見(jiàn)表4。

 

表4 閥門(mén)關(guān)鍵零部件尺寸檢測(cè)數(shù)據(jù)

 

    對(duì)檢測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析得知，支撐板端面與連體端面存在較大間隙。上支撐板左邊間隙為1.53mm，右邊間隙為2.03mm；下支撐板左邊間隙為1.36mm，右邊間隙為2.17mm。

    若支撐板端面與連接體止口端面間隙過(guò)大，則在介質(zhì)力的作用下，支撐板會(huì)發(fā)生移動(dòng)，將壓緊力傳遞到閥桿上，這樣會(huì)使閥桿承受很大的扭矩和剪切力。實(shí)踐證明：支撐板端面與連接體止口端面之間間隙為0.2～0.5mm時(shí)較為適宜。而此臺(tái)閥門(mén)支撐板與連接體止口端面的間隙遠(yuǎn)超過(guò)0.5mm，在介質(zhì)力的作用下，閥桿會(huì)承受較大的扭矩。

    4.結(jié)語(yǔ)

    造成此臺(tái)管線球閥閥桿斷裂的主要原因有：支撐板端面與連接體止口端面之間存在過(guò)大的間隙，尺寸超差；閥桿材料的熱處理工藝不當(dāng)，導(dǎo)致閥桿的強(qiáng)度、硬度均低于標(biāo)準(zhǔn)值。


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