1千瓦微型*發(fā)電機(jī)
發(fā)電效率
發(fā)電效率與設(shè)備、燃料種類(lèi)及空燃比等因素有關(guān)[[5]，空燃比為可燃混合氣中空氣質(zhì)量與燃料質(zhì)量
之比，表征可燃混合氣濃度。本文采用過(guò)剩空氣系數(shù)表征可燃混合氣濃度，即實(shí)際空燃比與理論空燃
比的比值，可用下式計(jì)算:
}P o, } }P c:o,—煙氣中Oz,COz的體積分?jǐn)?shù)
采用式(2)計(jì)算得到的過(guò)?？諝庀禂?shù)與分別計(jì)量燃料及空氣進(jìn)氣量計(jì)算得到的過(guò)剩空氣系數(shù)相
比，相對(duì)誤差在12%以?xún)?nèi)[0]，因此認(rèn)為式((2)的計(jì)算精度可以接受。當(dāng)過(guò)?？諝庀禂?shù)為1時(shí)，可燃混
合氣體為理論混合氣，對(duì)應(yīng)理論空燃比;當(dāng)大于1時(shí)，為稀混合氣;小于1時(shí)，為濃混合氣。通過(guò)試驗(yàn)，
得出不同發(fā)電功率下的發(fā)電效率、過(guò)?？諝庀禂?shù)
隨著發(fā)電功率的增大，天然氣、汽油發(fā)電機(jī)組的發(fā)電效率呈上升趨勢(shì)，天然氣發(fā)電機(jī)
組的發(fā)電效率高于汽油發(fā)電機(jī)組。當(dāng)發(fā)電功率小于1 000 W時(shí)，兩種發(fā)電機(jī)組的發(fā)電效率增速明顯。
1千瓦微型*發(fā)電機(jī)
| 1KW數(shù)碼變頻發(fā)電機(jī) | DS1200i |
| 品牌 | 斯特朗 |
| 動(dòng)力 | 4沖程, 頂置氣門(mén),頂置凸輪軸，單缸 |
| 排氣量 | 49cc |
| 缸徑（mm） | 44×32 |
| 壓縮比 | 7.5:1 |
| 額定轉(zhuǎn)數(shù) | 5500轉(zhuǎn)/分 |
| 點(diǎn)火系統(tǒng) | 非接觸式臺(tái)晶體管點(diǎn)火 |
| 啟動(dòng)系統(tǒng) | 手拉啟動(dòng) |
| 油箱容量 | 0.61加侖(2.3L) |
| 燃料 | 無(wú)鉛汽油 |
| 機(jī)油容量 | 0.07加侖(0.25L) |
| 機(jī)油 | SF或更高等級(jí) SAE5W-30,5W-40 |
| 額定頻率 | 50Hz |
| 額定電壓 | 220V |
| 額定交流電流 | 4.3A |
| 額定交流電輸出 | 950W |
| zui大交流電輸出 | 1,100W |
| 直流電輸出 | 12V 8.3A |
| 總諧波失真 | ≤3% |
| 負(fù)荷功率因素 | 1 |
| 頻率穩(wěn)定度 | ±0.1Hz |
| 電壓穩(wěn)定度 | ±4V |
| 噪音指數(shù) | 56分貝(7m) |
| 70%功率下 一箱油持續(xù)運(yùn)行時(shí)間 | 6.5h |
| 凈重／毛重（kg） | 14/17 |
| 包裝尺寸（mm） | 495×290×415 |
發(fā)電機(jī)組噪聲的組成非常復(fù)雜，可分為排氣噪聲、機(jī)械噪聲、燃燒噪聲、風(fēng)扇噪聲、進(jìn)風(fēng)噪聲、發(fā)電機(jī)噪聲等。以噪聲計(jì)作為噪聲計(jì)量裝置，采用GB/T 2820. 10-2002銳E復(fù)式內(nèi)燃機(jī)驅(qū)動(dòng)的交流發(fā)電機(jī)
組第10部分:噪聲的測(cè)量(包面法)》中的測(cè)量方法測(cè)量噪聲。噪聲測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖8。圖中藍(lán)色六面體
代表發(fā)電機(jī)組，黑色六面體除底面外其他表面代表測(cè)量平面，藍(lán)色六面體與黑色六面體兩兩對(duì)應(yīng)面的
距離均為1 m。噪聲測(cè)點(diǎn)1一4,9分別位于所在測(cè)量平面的中心位置。對(duì)于汽油、天然氣發(fā)電機(jī)組，各
測(cè)點(diǎn)的噪聲平均值隨發(fā)電功率的變化見(jiàn)圖9?？芍l(fā)電機(jī)組噪聲隨著發(fā)電功率的增大而增加。
相同發(fā)電功率下，天然氣發(fā)電機(jī)組聲噪聲比汽油發(fā)電機(jī)組大2 dB左右。由實(shí)測(cè)結(jié)果可知，測(cè)點(diǎn)1處的
噪聲zui大，主要原因?yàn)闇y(cè)點(diǎn)1靠近排氣管，且排氣噪聲是一種高溫、高速的脈動(dòng)性氣流噪聲，在發(fā)電機(jī)組噪聲中能量zui大。
