隧道污水處理設(shè)備漢川市技術(shù)指導(dǎo)池A。廢水在調(diào)節(jié)池A經(jīng)過(guò)收集后通過(guò)提升泵Ⅰ送入到組合槽內(nèi)，在進(jìn)入組合槽前投加的液堿及脫氮?jiǎng)┰趶U水循環(huán)泵的作用下與廢水充分混合，同時(shí)廢水循環(huán)泵出口安裝有噴射器，在水力作用下抽吸分餾塔頂部的氣體，廢水反復(fù)循環(huán)。組合槽底部的水由提升泵Ⅱ送入分餾塔頂部，經(jīng)過(guò)分餾塔內(nèi)布水裝置及填料的均勻分布后，與從分餾塔底部進(jìn)入的蒸汽充分接觸后逐級(jí)流向分餾塔底部，廢水中解吸出的氨氮隨著部分剩余蒸汽被廢水循環(huán)泵抽吸入組合槽
廢水循環(huán)泵的流量控制相當(dāng)關(guān)鍵，廢水循環(huán)量過(guò)大，噴射器抽吸能力大，分餾塔蒸汽與廢水接觸時(shí)間短，影響廢水中氨氮的解吸，且抽吸的蒸汽較多，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成管道振動(dòng)。廢水循環(huán)量太小，分餾塔頂部剩余蒸汽及氨氣聚集，會(huì)造成分餾塔壓力高。本裝置通過(guò)調(diào)整循環(huán)泵出口壓力來(lái)控制廢水循環(huán)量，一般控制廢水循環(huán)泵出口壓力在0.78～0.81MPa。
3.4 分餾塔溫度、壓力及液位控制
分餾塔溫度主要是通過(guò)底部蒸汽閥開(kāi)度控制的，蒸汽閥采用氣動(dòng)閥，氣動(dòng)閥與分
廢水如果處理不當(dāng)，會(huì)造成嚴(yán)重的環(huán)境污染。
現(xiàn)有的乳化液廢水處理技術(shù)包括重力法、化學(xué)破乳法、氣浮法、絮凝法、過(guò)濾法、膜分離法、吸附法等。其中，化學(xué)破乳法投資小、工藝設(shè)備簡(jiǎn)單、綜合處理成本低。但不同的乳化液廢水需要用不同的破乳劑進(jìn)行處理，一般需要多級(jí)破乳，設(shè)備組成復(fù)雜，污泥產(chǎn)量大。絮凝法不僅有破乳作用，而且能夠去除大量有機(jī)、無(wú)機(jī)污染物，且所需設(shè)備和操作工藝簡(jiǎn)單。陶瓷膜具有化學(xué)穩(wěn)定性好、膜管壽命長(zhǎng)、費(fèi)用低、清洗容易等優(yōu)點(diǎn)，但是一次性投資較大，應(yīng)用范圍有限。由于單一處理方法都有其局限性，在實(shí)際應(yīng)用中，通常將幾種方法組合，如：隔油-破乳-氣浮-過(guò)濾處理工藝、隔油-破乳-Fenton氧化-混凝工藝、破乳-氣浮-過(guò)濾-超濾工藝等。
鋅鎳合金電鍍廢水包括鋅鎳合金電鍍線上的水洗水和電鍍件鈍化線上的水洗水兩個(gè)部分。鋅鎳合金鍍液中含有三乙烯四胺一類(lèi)的脂肪族多胺配位劑，三價(jià)鉻鈍化液中含有蘋(píng)果酸一類(lèi)的羥基羧酸類(lèi)配位劑。在酸性條件下，脂肪族多胺配位劑對(duì)金屬離子的配位能力較弱，對(duì)重金屬捕捉劑與鋅和鎳的沉淀反應(yīng)影響不大，但由于蘋(píng)果酸一類(lèi)配位劑的存在，直接使用重金屬捕捉劑不能有效沉淀鋅離子，對(duì)鎳離子的沉淀也有一定的負(fù)面影響。因此必須用氧化法破壞電鍍廢水中蘋(píng)果酸一類(lèi)的配位劑。該氧化反應(yīng)進(jìn)行得較慢，需要加鐵離子作為催化劑提高反應(yīng)速率。氧化反應(yīng)一般耗時(shí)5h左右，需要較大體積的氧化反應(yīng)池，并且設(shè)計(jì)成兩級(jí)反應(yīng)池。
用污水泵將廢水調(diào)節(jié)池中的鋅鎳合金電鍍廢水抽入一級(jí)氧化反應(yīng)池，調(diào)節(jié)廢水的pH至8~13，攪拌池液，每噸廢水中加雙氧水5kg，如果廢水濃度較高，可加至10kg。反應(yīng)2~3h后，廢水從一級(jí)氧化反應(yīng)池流入二級(jí)氧化反應(yīng)池，再反應(yīng)2~3h。
試驗(yàn)表明，每噸廢水中加3kg雙氧水沒(méi)有明顯的效果，可見(jiàn)雙氧水投加量較少時(shí)不足以有效破壞廢水中的羥基羧酸類(lèi)配位劑。注意：不能使用漂水作為氧化劑，因?yàn)槠难趸芰^弱，尤其是在冬季溫度較低時(shí)，不能有效破壞電鍍廢水中的配位劑。
1.3.2 還原殘留的雙氧水及六價(jià)鉻
雙氧水能破壞沉淀劑中的硫代甲酸基團(tuán)，使其失去沉淀功能，雙氧水分解產(chǎn)生的氣體還會(huì)使沉淀物漂浮在液面上，給沉淀分離帶來(lái)困難。在用雙氧水破壞配位劑的過(guò)程中，少量的三價(jià)鉻離子會(huì)被氧化成六價(jià)鉻，這些六價(jià)鉻需要被還原為三價(jià)鉻，再加入沉淀劑使三價(jià)鉻離子生成二甲基二硫代氨基甲酸鉻沉淀。因此，在向廢水中加沉淀劑之前需要用焦亞硫酸鈉還原殘留的雙氧水以及六價(jià)鉻。
廢水從二級(jí)氧化反應(yīng)池流入還原反應(yīng)池后，攪拌池液，加稀硫酸調(diào)節(jié)pH至3左右，每噸廢水中需加焦亞硫酸鈉溶液20~50L，可用電位計(jì)控制ORP(氧化還原電位)至-300~-200mV，自動(dòng)調(diào)節(jié)焦亞硫酸鈉的加入量。注意ORP不能大于-200mV，否則將導(dǎo)致六價(jià)鉻超標(biāo)。
1.3.3 沉淀重金屬離子
隧道污水處理設(shè)備漢川市技術(shù)指導(dǎo)廢水從還原反應(yīng)池流入沉淀反應(yīng)池后，攪拌池液，每噸廢水中一般加沉淀劑20L，鋅、鎳等重金屬離子與沉淀劑反應(yīng)生成沉淀物。若廢水濃度較高，則需增加沉淀劑的用量。
廢水從沉淀反應(yīng)池流入絮凝池后，加絮凝劑絮凝，用氫氧化鈉溶液調(diào)節(jié)廢水的pH至5左右。
廢水從絮凝池流入斜管沉降池后，沉淀物沉入沉降池底部。用污泥泵將沉淀物輸入板框式壓濾機(jī)。壓濾后，濾餅送專(zhuān)業(yè)廠處理，濾液流回廢水調(diào)節(jié)池。
取斜管沉降池中的清水，加沉淀劑1mL/L。在一般情況下，沒(méi)有沉淀物生成則表明鋅和鎳的沉淀反應(yīng)已經(jīng)完成。若有沉淀物生成，則需要增加沉淀劑的用量。個(gè)別情況下，羥基羧酸類(lèi)配位劑未被氧化或pH不在處理工藝范圍內(nèi)也會(huì)有沉淀物生成。pH不符合工藝要求則需重新調(diào)節(jié)pH。若pH在工藝范圍內(nèi)，但鋅離子仍嚴(yán)重超標(biāo)，則說(shuō)明廢水中仍存在羥基羧酸，需重新進(jìn)行氧化處理。
1.3.4 中和
乳化液廢水一旦泄漏到地表水環(huán)境中時(shí)，需要進(jìn)行快速應(yīng)急處置，處理后需達(dá)到GB3838—2002《地表水環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》，以免對(duì)水環(huán)境質(zhì)量和水生態(tài)安全造成影響。但現(xiàn)有處理方法主要針對(duì)高濃度乳化液廢水，在受污染地表水的應(yīng)急處置和深度處理方面研究較少，缺乏相關(guān)工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。因此，本文針對(duì)受到乳化液廢水污染的地表水，研發(fā)高效的破乳-絮凝-沉淀-過(guò)濾-吸附組合工藝，優(yōu)化工藝參數(shù)及組合方式，改善去
餾塔底部的在線溫度儀聯(lián)鎖，分餾塔底部溫度一般控制在98～105℃之間，且控制分餾塔頂部與底部的溫差不超過(guò)15℃。
分餾塔壓力一般控制在-0.05～0.01MPa。
分餾塔液位高限為500mm，一般控制在280mm。由于分餾塔液位較低，須通過(guò)提升泵Ⅲ電機(jī)轉(zhuǎn)速與分餾塔液位聯(lián)鎖進(jìn)行自動(dòng)控制。同時(shí)，為確保提升泵Ⅲ的穩(wěn)定運(yùn)行，提升泵Ⅲ設(shè)置有回流管道。
3.5 分子磨溫度控制
內(nèi)。分餾塔底部的廢水通過(guò)提升泵Ⅲ送入分子磨頂部，在鼓風(fēng)機(jī)及蒸汽的雙重作用下，水中的氨氮被進(jìn)一步去除，處理后
