YUKEN油研是閥芯的下導(dǎo)向架為葉片式結(jié)構(gòu)供應(yīng)PV2R1-6-F-RAA-41 PV2R1-8-F-RAA-41葉片泵柱塞泵中柱塞上行和下行工作時泵隙變化規(guī)律的計算方法本發(fā)明提供了柱塞泵中柱塞上行和下行工作時泵隙變化規(guī)律的計算方法，該計算方法采用彈塑性力學(xué)和熱力學(xué)方法分別給出了上下行程柱塞和泵筒在井液壓力作用下產(chǎn)生的徑向位移和在井液溫度下熱膨脹產(chǎn)生的徑向位移以及上下行程柱塞和泵筒間隙變化的計算方法，并對整筒式抽油泵在稀油冷采和稠油熱采兩類開采方式下不同泵徑、不同工況時柱塞和泵筒上下行程的泵隙的變化規(guī)律進行計算分析，為現(xiàn)場應(yīng)用時泵隙的合理選擇提供理論依據(jù)。
柱塞累中柱塞上行和下行工作時累隙變化規(guī)律的計算方法本發(fā)明設(shè)及一種柱塞累中柱塞上行工作時累隙變化規(guī)律的計算方法，還設(shè)及一種 柱塞累中柱塞下行工作時累隙變化規(guī)律的計算方法。
隨著稠油油田的不斷開發(fā)，生產(chǎn)井抽油累的排量和累徑不斷增大(SAGD水平生產(chǎn) 井排量已達700m^d，累徑已達140mm)，產(chǎn)液溫度也不斷升高（已達200°C )。那么，抽油累在 該工況下的累隙會如何變化、變化幅度多的、對抽油累的工作有無影響、累隙等級如何選 擇，已越來越引起人們的關(guān)注。
為了克服現(xiàn)有的累隙等級選擇不合理的不足，本發(fā)明提供了一種柱塞累中柱塞上 行和下行工作時累隙變化規(guī)律的計算方法，該計算方法給出了上下行程柱塞和累筒在井液 壓力作用下產(chǎn)生的徑向位移和在井液溫度下熱膨脹產(chǎn)生的徑向位移W及上下行程柱塞和 累筒間隙變化的計算方法，并對整筒式抽油累在稀油冷采和稠油熱采兩類開采方式下不同 累徑、不同工況時柱塞和累筒上下行程的累隙的變化規(guī)律進行計算分析，為現(xiàn)場應(yīng)用時累 隙的合理選擇提供理論依據(jù)。
本發(fā)明解決其技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是：-種柱塞累中柱塞上行工作時累隙變化規(guī)律的計算方法，包括W下步驟：
YUKEN油研是閥芯的下導(dǎo)向架為葉片式結(jié)構(gòu)供應(yīng)PV2R1-6-F-RAA-41 PV2R1-8-F-RAA-41葉片泵步驟la、計算柱塞上行時在井液壓力作用下柱塞的外徑的徑向位移和累筒的內(nèi)徑 的徑向位移;計算該柱塞的外徑和累筒的內(nèi)徑在井液溫度作用下因自身熱膨脹產(chǎn)生的徑向 位移；
步驟2a、計算該柱塞和該累筒由于井液溫度變化而產(chǎn)生的間隙變化；
步驟3曰、計算該柱塞上行時該柱塞和累筒之間產(chǎn)生的總徑向位移及間隙變化量。
在步驟Ia中，柱塞上行時在井液壓力作用下柱塞的外徑的徑向位移的計算公式 為：
其中，A Oui為該柱塞上行時在井液作用下該柱塞外徑的徑向位移，單位為m; Vp為 該柱塞在累掛深度處溫度下的泊松比，無單位;Ep為該柱塞在累掛深度處溫度下的彈性模 量，單位為MPa;n為該柱塞的內(nèi)半徑，單位為m;r2為柱塞的外半徑，單位為m，pi為該柱塞的 內(nèi)壓，單位為MPa; P2為該柱塞的外壓，單位為MPa。
